Рециркуляция кратность

Наиболее традиционное сырье для производства игольчатого кокса — это малосернистые ароматизированные дистиллятные остатки термического крекинга, газойлей каталитического крекинга, экстрактов масляного производства, тяжелой смолы пиролиза углеводородов, а также каменноугольной смолы. Аппаратурное оформление установки коксования для получения игольчатого кокса такое же, как на обычных УЗК. Температурный режим коксования при производстве игольчатого кокса примерно такой же, как при пс лучении рядового кокса, только несколько выше кратность рециркуляции и давление в реакторах. Прокалка игольчатого кокса, по сравнению с рядовым, проводится при более высоких температурах (1400- 1500 С). [c.60]

При регенерации в псевдоожиженном слое катализатора прак — ТГ чески устраняется возможность локальных перегревов, что позволяет проводить регенерацию при более высоких температурах, тем самым ввести в реактор более высокопотенциальное тепло и, при необходимости, сократить кратность рециркуляции катализатора. [c.130]

Содержание кокса на катализаторе может повышаться в результате увеличения производительности установки по сырью, высокой кратности рециркуляции каталитического газойля или повышения температуры в зоне крекинга. В этом случае прекращают подачу рециркулирующего газойля в реактор. Если это не помогает, снижают производительность установки по свежему сырью и температуру в реакторе. [c.152]

Кратность рециркуляции пентанового изомеризата [c.45]

Условия проведения процесса. Реактор давление 0,2— 0,3 МПа, температура 500—545°С, кратность циркуляции катализатора 4—7 т/т сырья, коэффициент рециркуляции 10— 12. Регенератор давление 0,24—0,34 МПа, температура 630— 700°С. [c.25]

Использование принципов рециркуляции позволяет увеличить степень превращения, селективность процесса, скорость тепло- и массопереноса. Благодаря высокой кратности циркуляции появляется возможность осуществления более точного контроля исследуемого процесса. [c.299]

Вследствие этого практически невозможно организовать стабильную ректификацию дистиллята при выходе из кубов. Кроме того, коксование в кубах проходит довольно медленно и при сравнительно невысоких температурах. Образующиеся дистиллятные фракции, прежде чем поступить в конденсационно-холодильные устройства, барботируют через слой коксующегося жидкого сырья, а затем соприкасаются с большой поверхностью сравнительно холодной верхней части куба. При этом достигается высокая кратность рециркуляции, т. е. возврата тяжелых смолистых фракций дистиллята на повторное коксование, что увеличивает выход кокса от сырья. Непредельные соединения при длительном пребывании в реакционной зоне полимеризуются. [c.77]

В табл. 7.12 приведены данные о связи материальных балансов гидрокрекинга вакуумного дистиллята фр. 350- 540 С с рециркуляцией остаточных фракций при давлении 15 МПа, температуре 405-410 "С, объемной скорости подачи сырья 0,7 ч 1, кратности циркуляции ВСГ к сырью 1500 нмЗ/м сырья с качеством целевого продукта. [c.192]

Нет однозначного окончательного решения при выборе варианта (однократного или рециркуляционного) метода метанизации а псевдоожиженном слое БИ-ГАЗ-процесса . Однако необходимо иметь в виду, что даже при кратности рециркуляция, равной 2 1 и отнесенной к свежей порции сырья, содержание остаточного водорода будет выше 8%, что не исключает заключительной стадии процесса метанизации в псевдоожиженном слое. [c.189]

Эксплуатация установки при пониженных температурах, с малым коэффициентом рециркуляции и повышенной загрузкой приводит к увеличению выхода среднедистиллятных фракций, который оценивается по выходу газойля, вязкости получаемого крекинг- остатка и выходу газа и бензина. Эти закономерности сохраняются для обоих исследованных видов сырья, однако на тяжелом арланском гудроне они более ярко выражены . Так с увеличением времени реакции на 2 минуты для арланского гудрона кратность снижена вязкости возрастает более чем в 3 раза, а для западно- сибирского - практически не меняется. [c.52]

В работе проведена оценка влияния рециркуляции на общую эффектов ность процесса. Определены общие п аметры рецикла. Получены значени оптимальной кратности К, концентрации компонентов С и значения температу [c.59]

Кратность рециркуляции теплоносителя (воздуха) в сушильной камере определяемая с учетом теплопотерь [c.239]

Изомеризация пентановой фракции проводилась с рециркуляцией непревращенного сырья (кратность рециркуляции 1,25), изомеризация гексановой фракции —без рециркуляции. [c.335]

Определить выходы продуктов каталитического крекинга в кипящем слое катализатора, если известно сырье — смесь прямогонного газойля и дистиллята коксования (343—510°С) плотностью 4 =0,928 объемная скорость подачи сырья <а=1,5 ч- массовая кратность циркуляции катализатора 10,0 остаточное содержание кокса на регенерированном катализаторе 0,6% активность катализатора 28 температура в реакторе 495 °С коэффициент рециркуляции 0,5. [c.171]

Из этих данных видно, что с переходом на катализатор СС2-22 весьма существенно уменьшается закоксованность регене- рированного катализатора (с 0,55 до 0,07%) выход кокса снижается с 4,49 до 3,1%), выход дебутанизированного бензина возрастает на 170 м /сут при одновременном увеличении пропускной способности установки по свежему сырью на 276 м /сут и сокращении на 275 м /сут рециркуляции газойля температура в регенераторе повышается, а кратность циркуляции катализатора к сырью значительно уменьшается содержание СО в газах регенерации снижается с 9,3 до 0,4% (об.) при практически прежнем общем расходе воздуха. [c.101]

Указанный изокомпонент можно получить методом ректификации или извлечения н-парафинов цеолитами. Выход изопентана из сырья — до 97%. Стабильный изомеризат содержит 55,2% изопентана и 44,6% н-пентана. Глубина превращения н-пентана не превыщает 60% за один проход, поэтому процесс ведут с рециркуляцией изомеризата, кратность которой зависит от содержания н-пен-тана в исходном сырье и уменьшается с его увеличением. Расход водорода составляет 0,22—0,28% на сырье. Катализатор регенерируют периодически трехступенчатым выжигом кокса при 300, 380 и 450 °С в потоке инертного газа с добавлением на последней ступени 0,2—1% кислорода. Состав инертного газа, подаваемого в циркуляционную систему, должен удовлетворять следующим требованиям 02 0,2% С0 10 мг/м СОг Ю мг/м Юмг/м влаги Ю мг/м . В зависимости от режима продолжительность работы катализатора между регенерациями 4—12 месяцев. [c.318]

Обозначая кратность рециркуляции через (Ут-Ь + Ув) Vr=.K, после преобразований получим [c.94]

На рис. 27 функция (109) изображена графически. Ход кривой показывает, что при увеличении кратности рециркуляции конвективная теплоотдача возрастает сначала быстро, а затем медленно. [c.95]

Рис, 27. Влияние кратности рециркуляции К на теплоотдачу конвекцией [c.95]

Надо иметь в виду, что для сушилки с рециркуляцией требуется больший расход энергии на вентилятор и большие капитальные затраты, чем для сушилки основной схемы. В связи с этим выбор кратности циркуляции воздуха следует производить на основе технико-экономического расчета. [c.604]

Ма ранее построенных установках требовалась высокая кратность рециркуляции, но повышение эффективности рециркуляции и охлаждения на новых установках позволило значительно уменьшить кратность циркуляции. Снижение кратности циркуляции приводит к уменьшению требуемого объема катализатора, объема аппаратуры н к снижению расхода энергии, воды и топлива. [c.237]

Рассмотрение процесса с общей п фракционной рециркуляцией. Влияние кратности циркуляции на результаты процессов установления конечной эффективности ведения процесса как с суммарной, так и с фракционной рециркуляцией. Сопоставление результатов и выводы. [c.214]

Сравнение кривых рис. 36 для суммарной и фракционной рециркуляции показывает, что выход целевого продукта во всем интервале изменения степени превращения в системе с фракционной рециркуляцией приводит к большему выходу, чем осуществление процесса с суммарной рециркуляцией причем при малых кратностях циркуляции разница небольшая, а с увеличением кратности циркуляции эта разница сильно возрастает. [c.217]

В реакторе 1 сырье предварительно сульфируется при 40° газообразным серным ангидридом (печным газом контактного аппарата сернокислотного завода, содержащим 7,2% объемн. ЗОз, 82% N3 и 10,8% О2) для удаления непредельных углеводородов с рециркуляцией дистиллята через водяной холодильник (кратность циркуляции 1,5—2,0). [c.429]

Рис. П-23. Трубчатый реактор Рис. П-24. Кратность рециркуляцпп с рециркуляцией непревращенного (1) и объем реактора (2, 3) для обра-реагента А. тимой реакции первого порядка в ре-

При работе с рециркуляцией содержание компонента в п,о-ступающей жидкости (х ) выше, чем без рециркуляции (хо) поэтому при рециркуляции средняя движущая сила и степень извлечения ниже. 0 вредное влияние рециркуляции тем сильнее, чем выше кратность рециркуляции и чем больше т. Если равновесное давление компонента над поглотителем равно нулю, то указанного снижения движущей силы и степени извлечения при рециркуляции не происходит. [c.216]

На рис. 59,а показано положение рабочей линии при противотоке без рециркуляции АВ ) и с рециркуляцией (ЛВ). Из уравнения (И 1-90) можно установить, что кратность циркуляции равна отношению отрезка (а+й) к отрезку а. Максимально возможная кратность циркуляции при заданной степени извлечения (т. е. при определенном значении у ) соответствует положению точки В на линии равновесия (рабочая линия АВ"). При у Уу возможны любые кратности циркуляции, так как рабочая линия может принять вертикальное положение. [c.216]

На диаграмме у—х (рис. 59,6) показан процесс абсорбции с рециркуляцией жидкости при прямотоке отношение отрезков (а+6) к отрезку айв этом случае равно кратности циркуляции, причем последняя может быть как угодно велика. [c.217]

Рециркуляция газа. Схемы абсорбции с рециркуляцией газа показаны на рис. 61. Если фиктивный удельный расход поглотителя составляет I (по отношению к количеству свежего газа), а кратность циркуляции газа (отношение количества проходящего через абсорбер газа к количеству свежего газа) равна п , то для противотока можно получить соответственно при Афп и А=Пг. [c.217]

Рециркуляция жидкости и газа. В случае одновременной рециркуляции жидкости и газа с кратностями циркуляции п и Пг можно найти для противотока соответственно при Аф/г /пу и А=Пг/Пук [c.219]

Удельный расход электроэнергии на установке колонного типа на 55% меньше, чем на установке со змеевиковым реактором, и на 65% меньше по сравнению с бескомпрессорным способом. Это можно объяснить тем, что на установке со змеевиковым реактором имеют место дополнительные затраты электроэнергии на рециркуляцию, кратность которой для дорожных битумов доходит до 4 1. Значительный удельный расход электроэнергии на бескомпрессорной установке связан с наличием на одном реакторе пяти электромоторов с приводами к дис-пергаторам и вентиляторам, а также с низкой степенью использования кислорода воздуха. [c.292]

В табл. 1(1.24 пред — ст авлен мате — риальный ба — лй НС одно- и дкухступенча — тс го ГКВД с рециркуляцией гидрокрекинг— остатка (режим пр оцесса давление 15 МПа, т<1мпература 4(15-410 "С, объемная скорость сырья 0,7 ч , кратность циркуляции ВСГ 1500 м7м ). [c.240]

Расходы водяного пара и топлива, а также электроэнергии, ва 1 m перерабатьшаемого сырья изменяются в весьма широких пределах в зависимости от типа применяемых на крекинг-установках двигателей для привода воздуходувок, компрессоров для сжатия углеводородных газов и насосов. Расход энергии зависит также от глубины крекинга сырья, выходов кокса и гааа, коэффициента рециркуляции газойля, кратности циркуляции катализатора, степени использования отходящего тепла, атмосферных условий, темнературы охлаждающей воды и т. д. [c.294]

В заключение сделаем некоторые выводы. Оптимизация процесса в мембранной ступени по энергетическому критерию эффективности предполагает выбор оптиМ ального отношения давления е = Р//Рр при заданном составе смеси на входе в модуль, варьирование состава газовой смеси Х[ подбором кратности рециркуляции проникшего или сбросного потоков при фиксированном значении отношения давления повышение давления в напорном и дренажном каналах при сохранении оптимальных значений х/ и е интенсификацию массообмена стимулированием смешанноконвективного движения газа в каналах за счет концентрационной неустойчивости ламинарного течения газа. [c.268]

Под гидрокрекингом обычно понимают обработку углево-водородов посредством водорода при 340—4 20°С, давлении 80—150 кгс/см (8—15 ГПа) и соотношении газ — топливо (кратность рециркуляции газа) 1,5—2 м газа на 1 л нефтн. Основная задача предварительной обработки как сырой нефти, так и газовых нефтяных фракций — снижение в максимально возможной степени углеродобразующих комлонентов. При этом установлено, что степень гидрокрекинга может быть оценена испытанием на содержание остаточного углерода по методу Конрадсона, описанному в гл. 4. Кроме того, получаемый газ почти полностью десульфурирован, поскольку большая часть серы превращается в сероводород. [c.140]

Поэтому при работе на выоокопарафинистом сырье необходимы специальные меры, обеспечивающие достаточно длительную работу змеевика печи повышенная кратность циркуляции тяжелых газойлевых фракций коксования повышенный расход турбулиза-тора в печном змеевике, введение в сырье специальных добавок. Рециркуляция тяжелых ароматизованных фракций коксования по-вышает ароматизованность сырья, поступающего в печь. Турбули затор (водяной пар) препятствует осаждению асфальтенов, выделяющихся из раствора, на стенки печных труб. Кремнийорганиче-ские жидкости, добавляемые в небольших (менее 0,001%) количествах, эффективно снижают высоту вспененного слоя в коксовой камере. [c.128]

Влияние кратности орошения деизобутанизатора на прибыльность установки алкилирования при заданной рециркуляции изобутана. [c.211]

Материальный баланс процесса. Выход продуктов каталитического крекинга можно определить по эмпирическим формулам Бондаренко [42], а также по таблицам и графикам Нельсона [17]. Формулы Бондаренко справедливы лишь для каталитического крекинга прямогоипых керосиновых и соляровых дистиллятов при однократном их пропуске. Методом Нельсопа можно приближенно подсчитать выход продуктов для различных видов сырья и с разной степенью рециркуляции газойля. По этому методу вначале необходимо подсчитать фактор жесткости крекинга. Фактор жесткости —это отношение кратности циркуляции катализатора к скорости иодачи сырья в реактор. По фактору жесткости и характеризующему фактору сырья, используя график на рис. 49, определяют глубину превращения сырья за однократный [c.151]

Рассчитанные 3dbH HM0 Tii степени очистки газа от соотношения потоков абсорбента, приведенные на рис, 9, показывают, что для достижения максимально возможной степени очистки 0,989 по двухпоточной схеме необходимо увеличить верхний охлаждаемый поток абсорбента до 120 N /ч. По второму варианту схемы оптимальным количеством рециркулирующего раствора является 200 м /ч. Увеличение доли рециркулируемого абсорбента выше 200 м /ч практически не оказывает влияния на степень очистки, так как с повышением кратности рециркуляции увеличивается концентрация бикарбоната в растворе, поступающем на абсорбцию в середину колонны, и это снижает скорость химической реакции и общий коэффициент массопередачи. Увеличение степени очистки конвертированного газа от двуокиси углерода позволит снизить расход технического водорода на стадии метанизации приблизительно до 500 т /год, что соответствует с учетом затрат на внедрение предлагаемых мероприятий экономическому эффекту в 56,7 и 21,5 тыс. руб/год соответственно. [c.164]

Целесообразное значение кратности рециркуляции при теплоотда че конвекцией будет определяться нера-венством [c.95]