Скорость турбулентная

Рис. 1. Экспериментальные результаты Дамкеллера для скорости турбулентного горения смесей пропан — кислород [ ].

Распределение скорости измерялось при температуре потока 15 25°С с помощью термоанемометра постоянной температуры Термосистем-1050 . Сенсором служил датчик с вольфрамовой нитью длиной 1,7 мм и диаметром 3,8 10" мм. Постоянная составляющая сигнала термоанемометра, соответствующая средней скорости турбулентного потока, измерялась вольтметром Термосистем-1076 со временем осреднения т = 1,0 с. Погрешность измерения скорости потока зависела от качества тарировки сенсора и от стабильности температуры потока в стенде в процессе измерения и для скоростей 0,53,0 м/с не превышала 5%. [c.7]

Максимальная скорость турбулентных пульсаций определяется так же, как и в процессах испарения. Имея значение ( макс, можно определить величины мгновенных коэффициентов теплопередачи при конденсации пузырьков, взвешенных в турбулентном потоке одноименной и инертной жидкости. Д.ия конденсации в однокомпонентных системах (Дс = 0,705 Д и р = л) [c.77]

Расширение слоя на 20—30% не является исключением. С увеличением скорости турбулентность возрастает и вместе с тем улучшается и теплопередача. С другой стороны, при [c.267]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Ке, имеет место в тех случаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Ке вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения 15- 45°, для колен с небольшими радиусами [c.15]

Учитывая разницу плотностей раствора и парогазовой смеси, логично предположить, что в первом приближении скорость движения последней относительно поверхности пузырька равна скорости турбулентных пульсаций жидкости, омывающей пузырек. [c.94]

При данных значениях скорости парогазовой смеси в циркуляционной трубе газосодержание барботажного слоя составляет ф = 0,5. Определив значение скорости турбулентных пульсаций, получим Ре = ЗбО, Ra == 19,9. =--45.77 кВт/м °С. Величина отличается от Kf лишь на 9%, что косвенным образом подтверждает правильность выбора скорости движения парогазовой смеси в пузырьке. [c.95]

Учитывая, что характерное время установления стационарного профиля скорости турбулентного движения смеси в зазоре равно [c.323]

Интенсивность перемешивания в потоке зависит от спектра масштабов турбулентности и от скорости турбулентных пульсаций. При вдувании газа в пористую среду (плотный слой) непосредственно в месте ввода кинетическая энергия превращается в потенциальную, скорость падает и резко возрастает статическое давление. Поток раздробляется на мельчайшие струйки с низкими скоростями пульсаций и мелкими масштабами турбулентности или даже движение становится ламинарным. Струйки движутся в слое по линиям наименьшего сопротивления, слабо перемешиваясь между собой. Поэтому, если газ и воздух подводятся в слой раздельно, горение получается растянутым и несовершенным. Углеводородные фракции топлива разлагаются с выделением сажистого углерода в порах слоя, засоряя его. Полученные в лабораторных условиях экспериментальные данные о распределении статических давлений в слое при сосредоточенной подаче газа в нижние горизонты слоя по его [c.120]

Таким образом, в зависимости от периода пребывания жидкости в зазоре между цилиндрами ротора и статора малообъемных роторных смесителей, профиль скорости турбулентного течения можно оценить из соотношения [c.323]

Подача кислоты и углеводородов через сопло и инжектор в трубчатый реактор со скоростями турбулентного потока, которые соответствуют числам Рейнольдса не ниже 10 ООО /1/. [c.140]

Рис., 3.6. Распределения скорости турбулентном

Следовательно, скорость турбулентной диффузии, т.е. перенос частиц через единицу поверхности в единицу времени, составит [c.59]

Как следует из рис. 39, а, в процессе теплопереноса от теплогенератора к поверхности нагрева имеются три звена. В крайних пристеночных звеньях переноса механизм теплоотдачи сводится к теплопроводности пограничного слоя. В среднем слое (в теплоносителе) механизм теплопереноса зависит от передачи импульса, обязанной наличию в среде турбулентных пульсаций. Из теории турбулентности известно, что скорости турбулентных пульсаций О) пропорциональны первой степени осредненной скорости, тогда как толщина пограничного слоя б обратно пропорциональна ее корню квадратному [c.127]

Так же как и турбулентная вязкость (см. стр. 47), турбулентная теплопроводность обусловливается не физическими свойствами среды, а конфигурацией и размерами поля температур, значениями осредненных скоростей турбулентного движения и другими внешними факторами, Значення во много раз превышают значення X, так как в ядре потока количество тепла, переносимое турбулентными пульсациями, гораздо больше, чем при переносе путем теплопроводности. [c.276]

Соответственно удельный поток вещества, переносимого путем турбулентной диффузии (ерез единицу поверхности в единицу времени, или скорость турбулентной диффузии, составляет [c.392]

Поскольку в этих работах использовались весьма мелкие частицы при малых концентрациях, предполагалось, что при ударе они будут полностью прилипать к стенке без последующего отскока. Накапливаемые таким образом отложения могут считаться непосредственной мерой скорости соударения частиц со стенкой. Скорость турбулентного потока частиц к стенке определяется следующим образом [c.347]

Рассмотрение процесса с чисто физической точки зрения приводит к выводам, что скорость турбулентного пламени Ут определяется не масштабом турбулентности и значением числа Рейнольдса, а величиной пульсационной составляющей скорости потока. Существенно то, что при большой степени турбулентности потока Ут не зависит от горючих свойств газовой смеси, которые определяют нормальную скорость распространения пламени Этот результат является следствием рассмотрения процесса только с чисто физической точки зрения. При больших а выброс языков фронта пламени настолько значителен, а поверхность пламени так велика, что сгорание газа, попавшего в зону горения, должно происходить очень быстро и практически не должно зависеть от нормальной скорости горения и , а следовательно, и не тормозить выброс новых языков пламени. При экспериментальной оценке От зависит от [c.166]

Диффузионная модель адиабатического трубчатого реактора. Для упрощения модели примем плоский профиль скоростей (турбулентный ноток), при котором можно пренебречь радиальными градиентами и рассмотрим реакцию первого порядка тина А R. Предполагая диффузионную модель для неустановившегося состояния, получим следующие уравнения для массы [c.328]

В процессе эмульгирования дисперсной фазы в дисперсионной среде одновременно протекают два диаметрально противоположных процесса диспергирование и коалесценция (слияние капель между собой). Согласно воззрениям П.А. Ребиндера процесс диспергирования внутренней фазы при получении эмульсий заключается в деформации больших сферических капель при значительных скоростях турбулентного режима течения в цилиндрики. При критических размерах цилиндрика он самопроизвольно распадается на большую и малую капли, что термодинамически выгодно, так как свободная энергия его больше, чем сумма свободных энергий большой и малой капли (поверхность цилиндра больше суммы поверхности капель). Этот процесс повторяется до тех пор, пока большая капля станет равной малой. В определенный момент времени наступает равновесный процесс слияния и дробления капель. Именно такому условию и соответствует состояние эмульсии. [c.15]

Скорости турбулентного горения определяются по результатам измерений расхода горючего газа и (обычно) по фотографиям конуса турбулентного пламени. При этом используются те же етоды, что и при определении скорости ламинарного пламени [З ] методы расчета как по измерениям площади пламени [2>12,1з, 16-24] так и по измерениям локального угла [14,15,25,26,28] Если применение этих методов не связано с большими трудностями в случае ламинарных пламен (толщина которых настолько мала, [c.228]

Стационарные пламена в закрытых системах. Имеются сообщения о многочисленных экспериментальных исследованиях турбулентного горения в закрытых прямоточных горелках Однако лишь в немногих из этих экспериментов измерялась скорость турбулентного горения. В этих экспериментах поток горючего поступает в камеру сгорания прямоугольного сечения [c.231]

Равенство (111.70) вытекает из соизмеримости скорости турбулентных пульсаций ДИп с окружной скоростью мешалки иокр, а также масш" аба пульсаций I с радиусом колонны Ок12. [c.61]

Термин турбулентность употребляется для определения явления, которое заключается в том, что при определенных условиях гидродинамические и термодинамические характеристики течений жидкостей и газов (такие, как температура, давление, плотность) начинают изменяться во времени и пространстве хаотическим образом. Беспорядочный характер движения — основная особенность турбулентности. Скорость турбулентного движения, в отличие от ла.минарного, не является однозначной функцией пространственно-временных координат — она становится случайной. Поэтому турбулентность описывается статическими методами, основой которых является выявление и исследование различных статических взаимосвязей между отдельными параметрами потока. [c.176]

Н. с. Шулаевым проведено теоретическое исследование гидродинамических процессов, протекающих в малообъемных роторных смесителях при импульсном режиме обработки сред. Определено характерное время установления стандартного профиля скорости турбулентного движения жидкости в аппарате. Получена зависимость критерия эффективной работы роторно-пульсационных аппаратов от конструктивных и технологических параметров. [c.320]

Скорости этих перемещений и т. Вследствие неустойчивости пульсации первого порядка на них накладываются пульсации второго порядка, имеющие масштаб X" < X, и пульсационные скорости и" < и. Такой процесс последовательного измельчения пульсаций происходит до тех пор, пока для пульсаций некоторого порядка I число Не,- = A,oM, /v не окажется достаточно малым, чтобы ощутимое влияние вязкости жидкости предупреждало образование пульсаций I + 1 порядка. Величина называется внутренним (минимальным) масштабом турбулентности. Число Не,-для внутреннего масштаба имеет порядок единицы. При этих значениях Йе энергия мелкомасштабных турбулентных пульсаций благодаря вязкости диссипируется в тепловую. Хотя энергия диссипации и обусловливается в конечном итоге вязкостью жидкости, ее величину Е характеризуют крупномасштабные пульсации. В частности, она равна потере энергии самых крупномасштабных движений на создание движений меньшего масштаба. Учитывая это, а также ничтожную роль вязкости, можно считать, что основными параметрами, характеризующими свойства турбулентного потока жидкости, являются ее плотность р и энергия диссипации Е. В соответствии с этим скорость турбулентных пульсаций по закону Колмогорова—Обухова , [c.58]

Еш е два фактора заслуживают того, чтобы быть здесь отмеченными, потому что они приводят к заметному расхождению между теорией и экспериментом. Во-первых, в зоне пламени, где температура выше, а плотность меньше, действуют выталкиваюш ие силы, которые деформируют пламя. Следовательно, предположение (1) 4 главы 1 оказывается не вполне справедливым. Во-вторых, течение в горелках рассматриваемого типа почти всегда характеризуется сильной крупномасштабной турбулентностью. Турбулентность вызывает расширение и быстрые флуктуации пламени, и таким образом приводит к качественному расхождению с развиваемой ламинарной теорией. Однако поскольку скорость турбулентного горения предварительно перемешанных газов обычно регулируется интенсивностью турбулентного перемешивания, полученные результаты можно с разумной точностью применить к средним характеристикам турбулентных систем, если заменить коэффициенты диффузии в ламинарном потоке коэффициентами турбулентной диффузии. Турбулентные пламена в потоках с предварительным перемешиванием подробно рассматриваются в главе 7. [c.72]

ЧТО результаты расчета скорости пламени почти не зависят от того, какая из сторон пламени, внешняя или внутренняя, была выбрана в качестве поверхности пламени), то увеличение толщины турбулентных пламен при умеренной или сильной турбулентности приводит к значительным трудностям, связанным с соответствующим выбором положения эквивалентной поверхности пламени внутри видимой зоны пламени. Следуя методике, принятой при исследовании ламинарных пламен, Дамкеллер [ 1 и другие [18, 20-23] считали, что поверхностью турбулентного пламени является внутренняя граница светящейся зоны пламени. Боллинджер и Вильямс [1 ], указав, что кажущееся положение внутренней границы светящейся зоны зависит от времени экспозиции при фотографировании, выбрали в качестве поверхности пламени среднее значение между внутренней и внешней границами. Карловиц с соавторами [1 1 и другие исследователи за наиболее вероятное положение поверхности пламени при турбулентном горении приняли поверхность с максимальной светимостью, определенной путем депситометри-ческого анализа фотографий. В результате многочисленных исследований было установлено, что величина скорости турбулентного горения почти не зависит от выбора поверхности пламени, нри условии, что производится соответствующий учет искривления линий тока на этой поверхности, связанный с нагревом газа перед зоной горения [ ]. [c.229]

Эксперименты в основном, по-видимому, свидетельствуют о том, что скорость турбулентного горения быстро увеличивается с ростом интенсивности турбулентности и (за исключением случая мелкомасштабной турбулентности) слабо меняется с изменением масштаба (характеризующего величину турбулентного вихря) турбулентности. Результаты экспериментов Дамкеллера [ 1 могут быть достаточно хорошо описаны с помощью формулы (рис. 1) [c.229]

Определение поверхности турбулентного пламени при горении в закрытых системах часто оказывается затруднительным, потому что при высоком уровне турбулентности видимое пламя почти целиком заполняет клинообразную область за пламедержателем. Вол [ ] принял, что поверхностью пламени является передняя граница светящейся зоны, расположенная вверх по потоку, и при вычислении величины Зт разделил полный объемный расход набегающего потока на площадь этой поверхности. Скарлок и другие [32-34] приближенно учли расходимость линий тока вверх по потоку от зоны пламени вследствие изменения плотности в зоне горения. Результаты всех этих исследований показывают, что скорости турбулентного горения в трубах значительно больше скоростей турбулентного горения в открытых системах, а также больше скоростей, предсказываемых любыми теориями турбулентного горения. Хотя предполагалось, что увеличение скорости турбулентного горения в закрытых системах может быть связано с турбулентностью, возникающей в областях с большими градиентами скорости прямые эксперименты которые будут рассмотрены [c.232]

И члена, учитывающего расширение горячих продуктов сгорания. Из этих экспериментов были найдены значения скорости турбулентного горения, которые значительно меньше полученных в экспериментах с открытыми трубами, а также меньше чем значения, предсказанные теоретически для некоторых смесей. В зависимости от величины отношения воздух — горючее наблюдалось, что нрн переходе от ламинарного течения к турбулентному скорость горения даже уменьшалась. По-видимому, пока отсутствует ненротиворечивое объяснение этого аномального поведения пламени. [c.233]

Значения высоты пламени и эффективности горения в случае турбулентных диффузионных пламен предсказать легче, чем предсказать значения скорости турбулентных пламен в системах с предварительным перемешиванием. Это связано с тем, что, как установлено экспериментально, в случае диффузионных пламен полная скорость реакции определяется интенсивностью турбулентного неремеши-вания (хотя можно предположить, что при очень сильной турбулентности турбулентное перемешивание может стать настолько интенсивным, что скорость химических превра-ш,епий в турбулентном потоке будет определяться полной скоростью химической реакции). Так как механизм турбулентного перемешивания сравнительно хорошо нонят [8-10], теории турбулентных пламен в системах без предварительного перемешивания оказались весьма успешными [62-64] теории здесь обсуждаться не будут, потому что они, в сущности, мало отличаются от теории, изложенной в 2 главы 3 (см. пункте 2 главы 3). [c.234]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология