Расчет процессов

Рис. 1-49. Принципиальная блок-схема расчета процессов перегонки и ректификации нефтяных смесей.

Расчет однократной перегонки с водяным паром можно проводить, решая общую систему уравнений материального и теплового баланса с учетом содержания в смеси водяного пара. В этом случае константу равновесия для водяного пара следует принимать по какому-либо высоколетучему компоненту, не растворяющемуся в рабочих условиях в жидкости, например по метану или азоту. Такой расчет становится аналогичным расчету процесса без водяного пара и поэтому обладает значительно большей общностью по сравнению с рассмотренной выше методикой. [c.65]

В основу потарелочного термодинамического расчета ректификации нефтяных смесей в сложных разделительных системах в работе [84] положены коэффициенты разделения компонентов р,-между смежными секциями колонны. В качестве итерируемых величин приняты логарифмы коэффициентов разделения T] = lg pi, обеспечивающие получение более стабильного решения. Подробно с использованием коэффициентов разделения для анализа и расчета процесса ректификации можно ознакомиться по работе [84]. [c.93]

Здесь снова следует отметить границы области, представляющей для нас интерес. Вопросами конструкции реакторов мы будем заниматься лишь попутно, так как эти вопросы являются слишком узкими п специальными. Наша цель — составить разумную математическую модель процесса и на ее основе разработать рациональную схему расчета. Слово разумная означает в данном контексте, что модель должна учитывать все характерные черты реактора, но не быть перегруженной деталями, иначе анализ п расчет процесса станут невозможны. Например, при составлении математической модели реактора с мешалкой можно предположить, что в реакторе достигается режим идеального смешения это даст рациональные методы расчета реактора и анализа его устойчивости и вопросов управления процессом. Далее мы можем исследовать способы описания характера смешения и посмотреть, как влияет неполнота смешения на характеристики ироцесса. Но мы не будем интересоваться формой лопасти мешалки или тем, как надо устраивать перегородки в реакторе для улучшения перемешивания. Четыре рассматриваемых тппа реакторов указаны на рисунке. [c.8]

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ГОРЕНИЯ. ТОПЛИВА [c.106]

Чаще всего равновесная кривая отличается от прямой и расчет процесса массопередачи не может вестись по уравнению (178). [c.179]

Расчет, процесса горения [c.135]

РАСЧЕТ ПРОЦЕССОВ МАССОПЕРЕДАЧИ [c.179]

Важную роль при расчете процессов перегонки и ректификации нефтей и нефтяных фракций играют данные по физико-химическим и термодинамическим свойствам нефтяных смесей, такие как плотность, молекулярная масса, давление насыщенных паров, летучесть и энтальпия. [c.38]

Способ представления состава нефтяных смесей влияет на фор-му записи исходной системы уравнений математического описания процесса и на особенности расчета процесса ректификации. При интегральном методе представления непрерывной смеси все расчетные уравнения сохраняют свой вид, как и для дискретных смесей, если в них заменить концентрации компонентов дифференциальными функциями распределения состава смеси. Например, уравнения материального баланса и фазового равновесия при ректификации непрерывной смеси в простой колонне принимают следующий вид [c.87]

В промышленных расчетах процессов хлорирования считают, что на каждый килограмм вошедшего в реакцию хлора выделяется 360 ккал тепла. [c.112]

Расчет ректификации непрерывных смесей на основе интегрального метода представления состава смеси сводится к нахождению кривых функций распределения состава при тех же потоках и числах теоретических тарелок [80]. В целом порядок термодинамического расчета процесса ректификации при интегральном методе представления состава непрерывной смеси не меняется, [c.87]

При расчете процессов перегонки и ректификации нефти и нефтяных фракций используют дифференциальные и интегральные методы представления состава непрерывных смесей. [c.32]

Дифференциальный метод представления состава непрерывных смесей используют при расчете процессов перегонки п ректификации нефти и нефтяных фракций с получением продуктов широкого фракционного состава, так как в этом случае сложный характер нефтяных смесей не проявляется и можно считать, что непрерывная смесь представляет собой практически идеальный раствор. Последующее уточнение характеристик смеси — учет влияния углеводородного или группового состава и наличия азеотропных смесей, очевидно, потребуется при дальнейшем повышении четкости перегонки и ректификации, повышении глубины отбора продуктов, а также при выделении индивидуальных компонентов или группы компонентов из узких нефтяных фракций, [c.33]

Расчет процессов и аппаратов с учетом термической стабильности сырья будет рассмотрен в следующих главах книги. Отметим здесь, что в настоящее время общепринято учитывать только один параметр — максимальную температуру нагрева, принимая ее изменяющейся в довольно широких пределах. Так, максимальная т 4 1 тура нагрева нефти без заметного разложения топливных и масляных фракций принимается в пределах от 340 до 380°С, и максимальная температура нагрева мазута —от 380 до 420°С. [c.53]

Расчет однократной перегонки. Расчет процесса однократной перегонки обычно проводится с целью определения доли отгона е при однократном испарении или доли конденсации (1—е) при однократной конденсации смеси и состава образовавшихся фаз и Xi для заданных условий разделения Т я Р. [c.63]

Специальные методы расчета процесса ректификации, предназначенные для оптимизации технологических схем разделения, рассмотрены в работах [7, 30]. Они основаны на классических уравнениях Фенске — Андервуда и Геддеса. В этих методах предусматривается раздельное определение состава внешних потоков и флегмового числа, что не требует применения сложных итерационных расчетов. [c.126]

При расчете процесса дросселирования определяют не только доли отгона или конденсации смеси и составы образовавшихся фаз, но и понижение температуры уходящих потоков. Исходными данными для расчета процесса дросселирования являются состав сырья, начальные давления и температура и давление после дросселирования. Расчет выполняют путем совместного решения уравнений (1.13) и (1.14), а также уравнения теплового баланса адиабатического процесса расширения смеси [c.64]

Расчет однократной перегонки с водяным паром без подвода тепла в систему аналогичен расчету процесса дросселирования, т. е. решению системы уравнений (1.13) и (1.16). [c.65]

Федоров И. М. Теория и расчет процессов сушки во взвешенном состоянии. Госэнергоиздат, 1955. [c.172]

Другой особенностью расчета процесса ректификации нефтяных смесей является необходимость комплексной оценки свойств получаемых продуктов. Как известно, расчет процесса ректификации выполняется с целью определения таких условий его проведения, которые обеспечивают получение продуктов с заданными эксплуатационными свойствами. В то же время большинство эксплуатационных свойств нефтепродуктов определяется не температурными пределами выкипания получаемых фракций, лежащих в основе термодинамического расчета процесса ректификации. Эго вызывает необходимость использоваиия дополнительных расчетов для перехода от эксплуатационных свойств нефтепродуктов к температурам выкипания нефтяных смесей или для обратных пересчетов. [c.88]

Для иллюстрации отмеченных выше особенностей расчета процесса ректификации нефтяных смесей рассмотрим описанную в работе [81] комплексную программу расчета на ЭВМ. На рис. 1-47 в виде принципиальной блок-схемы показана программа расчета процесса ректификации нефтяных смесей. Программа состоит из [c.88]

В заключение рассмотрим пример расчета однократной перегонки нефтяной фракции в присутствии перегретого водяного пара фракция выкипает в довольно широком интервале температур, ее поэтому разбивают на нять узких фракций, каждая из которых условно рассматривается как индивидуальный компонент с точкой кипения, равной средней температуре интервала ее выкипания. Подобный подход, конечно, является весьма приближенным, однако его можно допустить для предварительных ориентировочных расчетов. Наиболее теоретически обоснованный подход к расчету процессов перегонки нефтяных фракций будет приведен в последней части настоящей главы. [c.98]

Опыт проектирования и работы колонн К-1 в этом отношении является характерным для многих колонн в части недооценки важности выполнения полного комплекса технологических, гидравлических и оптимизационных расчетов процессов и аппаратов. В связи с этим рассмотрим более подробно основные недостатки в работе колонн К-1 и меры по их устранению. [c.162]

Определение коэффициентов тепло- и массообмена при очень малых критериях Рейнольдса имеет значение для расчетов процессов хроматографии, адсорбции и катализа с использованием мелких частиц. В последние годы предпринимались попытки уточнить противоречивые данные в этой области. В работе [116] найдено, что в условиях опытов можно пренебречь влиянием продольной диффузии в слое и внутренним сопротивлением частиц. В работе [117] сопротивление диффузии в пористых частицах оценивалось по данным других исследователей и в интервале Кеэ = 3—100 получено постоянное значение = = 8,33. Несмотря на сходство методик проведения опытов [c.160]

В настоящее время ни один из материалов не поступает в производство и не выпускается без данных химического анализа,- характеризующих его качество и пригодность для тех или иных целей. На основании этих данных не только строятся все технологические расчеты процесса производства, но и определяется стоимость соответствующих материалов, лежащая в основе экономических расчетов. [c.10]

Знание одной только функции распределения времени пребывания не только недостаточно для расчета процесса в последовательности реакторов, но и не позволяет оценить всей сложности ироцессов перемешивания потока внутри одиночного реактора идеального смешения. На это впервые указал Данквертс (см. библиографию на стр. 213), выделивший два предельных режима — полного сме- [c.204]

Расчет процесса химической абсорбции не составит труда, если сопротивление массопереносу в газовой фазе незначительно и константа скорости /г по колонне не изменяется. Действительно, в соответствии с положениями, рассмотренными в разделе 3.1, величина Со постоянно равна с и дифференциальный материальный баланс для необратимой реакции [уравнение (3.11)] имеет вид [c.91]

В промышленных условиях сырье процесса экстрактивной ректификации обычно представляет многокомпонентную смесь, иногда даже сложную систему типа нефтяных фракций с практически бесконечным числом точечных компонентов по кривой ИТК. Методы расчета ректификации многокомпонентных систем изложены в главе VHI здесь же для выяснения принципиальных особенностей расчета процесса экстрактивной ректификации принимается бинарное сырье и индивидуальный растворитель. Это сводит задачу к изученным в главе V методам расчета ректификации тройных смесей, проще и нагляднее всего представляемых на треугольных диаграммах. [c.341]

Основные понятия и определения. Теория процессов перегонки и ректификации покоится на сочетании термодинамического учения о парожидкостном фазовом равновесии с законами сохранения вещества и энергии, используемыми в форме уравнений материальных и тепловых балансов. Для строго дедуктивного термодинамического метода исследования явлений важное значение имеет точное определение ряда приведенных ниже основных понятий и терминов, широко используемых в теории и технических расчетах процессов перегонки и ректификации. [c.9]

Наиболее широко используемые в расчетах процессов перегонки и ректификации способы представления состава смесей основаны на допуш ении аддитивности чисел молей, масс, а иногда и объемов компонентов раствора. [c.12]

Эмпирические уравнения состояния. В расчетах процессов перегонки и ректификации для описания поведения реальных газовых систем широко используются два эмпирических уравнения состояния. Первое содержит коэффициент сжимаемости г, учитываюш ий отклонение объема V одного моля реального газа от значения отвечающего уравнению состояния идеального газа [c.14]

Задача расчета процесса однократной перегонки часто формулируется еще и следующим образом дан исходный раствор известного состава, требуется отогнать от него определенную долю и рассчитать, каковы должны быть составы образующихся фаз и температура процесса при заданном давлении. [c.67]

Для расчета процессов однократной и постепенной перегонки гомогенных азеотропов обоих типов следует пользоваться расчетными уравнениями, выведенными при анализе бинарных систем с монотонными кривыми равновесия. [c.103]

Выбор аргумента функций распределения состава непрерывных нефтяных фракций. Состав многокомпонентных систем, содержащих конечное число компонентов, задается дискретным рядом чисел, например мольными долями составляющих смесь веществ. При достаточно большом, хотя и конечном числе компонентов расчет процессов разделения подобных смесей приводит к большому числу алгебраических уравнений, трудно поддающихся совместному решению. [c.112]

Идея представления состава сложных углеводородных систем типа нефтяных фракций с помощью непрерывных кривых плотности распределения по какому-нибудь одному удобно выбранному аргументу оказалась удачной, ибо позволила несколько упростить расчетную процедуру. Представление нефтяных фракций в виде континуума требует замены ряда чисел, отвечающих отдельным компонентам, функцией одной характерной переменной. Для этого естественно исходить из кривых разгонок по истинным температурам кипения (ИТК), связав с ними какое-нибудь удобное для расчета процессов разделения свойство, которое непрерывно изменялось бы с составом смеси-континуума и тем самым определяло компоненты системы, характеризующиеся соответствующими точками кипения на кривой разгонки. [c.112]

Приведенная на рис. 1.5 тепловая диаграмма дает полное представление о всех стадиях расчета процесса ректификации в изучаемой двухколонной установке. [c.277]

Однако, как уже указывалось в главе 1 . присутствие перегретого водяного пара в колонном аппарате заметно осложняет процедуру расчета процесса ректификации из-за необходимости учитывать, кроме основных уравнений материальных и тепловых балансов, еще и усложнившиеся соотношения парожидкостного равновесия для систем, в которых один из компонентов все время [c.422]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Абсорбер для очистки циркуляционного газа представляет собой вертикальный аппарат с барботажными тарелками. Ввиду сложности расчета процесса хемосорбции число теоретических тарелок подбирают на основании опытных данных. На действующих установках гидроочпстки для достижения высокой степени очистки газа в абсорбере установлено 20 барботажных тарелок. [c.93]

Опыт расчета процесса однократной перегонки показал, что прп небольших степенях отгона имеет смысл преобразовать уравнения (11.23) и (11.24) таким образом, чтобы можно было получить сумму концентраций компонентов не в жидкой, а в паровой фазе. Вообще рекомендуется вести расчет по составам меньшей фазы, так как в этод случае даже небольшая ошибка в принятом значении степени отгона сильно отражается на концентрациях этой фазы, в то время как чувствительность концентрации большей фазы значительно меньше. [c.73]

Гипотеза теоретической тарелки не воспроизводит в точности действительной картины явления, нротекаюш его в контактной ступени, ибо основана на статическом представлении процесса. Тем не менее эта концепция позволяет осуществить анализ и расчет процесса разделения псходной смеси в ректификационной колонне и получить достаточно близкую к действительности картину реального процесса, несмотря на наше неумение вполне компетентно и всесторонне исследовать сложные явления массопередачи, происходящие на практической ступени контакта. Другим обоснованием целесообразности разработки термо-динамической теории ректификации является установившийся, по-видимому, окончательно взгляд, согласно которому ис- I следование и определение эф-фективности практических ступеней разделения оказывается, как правило, задачей менее трудной, чем непосредственное изучение диффузионной картины процесса ректификации в реальной колонне. Таким образодЕ, термодинамическая теория ректификации является пока первой ступенью общей теории ректификации. Для суяедения о направленности самопроизвольных процессов энергообмена и массообмена в отдельно взятой контактной ступени следует рассмотреть ее работу на основе метода теоретической тарелки. [c.123]

Описаны аналитические и графические методы расчета процессов разделения этих систем. Книга рассчитана на студентов-нефтетехнологов и инженерно-технических работников нефтезаводов. [c.2]