Унос диаметра аппарата

Влияние диаметра твердых частиц в слое выражается через скорость газа в соответствии с выводами 1 и 2. Данные о влиянии на унос диаметра аппарата весьма противоречивы. Это, возможно, объясняется тем, что диаметр аппарата влияет на качество псевдоожижения и равномерность распределения газа. При достаточно малых диаметрах аппарата не исключено также возникновение поршневого режима с характерным для него увеличением уноса. [c.553]

Вместе с ПГС может уноситься часть катализатора, что может вызывать полимеризацию в аппаратуре системы циркуляции ПГС. Поэтому выходящую из реактора ПГС промывают органическим растворителем в безнасадочном скруббере для прекращения процесса полимеризации. Однако случаи уноса катализатора с ПГС в аппаратуру контура циркуляции все же наблюдаются. Поэтому в контуре и трубопроводах, холодильниках-конденсаторах, центрифугах в газодувке образуются полимерные отложения. Унос особенно велик в системах, в которых чрезмерно велика скорость ПГС, обусловленная малыми диаметрами аппаратов и большой нагрузкой по газу. Для предупреждения полимеризации этилена в контуре циркуляции в трубопровод на выходе ПГС из реактора также стали подавать смесь изопропанола с бензином. Внедрение способа частичной дезактивизации уносимого с ПГС катализатора позволило в несколько раз повысить пробег системы циркуляции между чистками и уменьшить вероятность создания аварийной обстановки на производстве. Следует обратить внимание на необходимость выбора оптимальных скоростей ПГС, выходящей из реакторов. Очевидно, необходимо строго регламентировать расход [c.116]

Диаметр аппарата следует определять из условия минимального уноса жидкости парами воды. Для исследованных типов испарителей должно соблюдаться равенство [c.50]

Промышленные испытания этого аппарата показали, что он может работать при скорости газа до 20—25 м/с практически без уноса. Гидравлическое сопротивление не превышает 2 кПа. Эффективность очистки запыленного газа от частиц размером более 1 мкм в зависимости от диаметра аппарата составляет 95—99 %. [c.242]

В этом заключается одна из причин практической неприменимости даже одного из наиболее удачных уравнений, предложенных для инженерного расчета уноса [270]. Противоречивость различных таких уравнений хорошо иллюстрируют данные табл. У.З, которые показывают, что расходятся на порядки не только результаты расчетов, но и сам характер зависимости уноса от скорости газа, диаметра аппарата, высоты слоя, высоты надслоевого пространства и т. п. [269]. [c.221]

Пример 1.13, Подобрать пылеочистные циклоны, встроенные в сепарационную зону реактора КС. Оценить суточный унос катализатора из КС, Диаметр аппарата /)а = 1,5 м, Wy = 0,4 м/с, температура воздуха 400 °С, рг—0,508 кг/м , v = 63-l0 м /с фракционный состав катализатора d = О-h-40 мкм — 6% d = 40-I-80 мкм— 8% d = 80-4-120 мкм — 25% более 120 мкм — 51% плотность материала рм = 2200 кг/м . [c.34]

Рис. Х-7. Зависимость уноса/ /(Л ио), г/см , от диаметра аппарата d , см [8] при начальной высоте слоя Ьт = 10,2 см II высоте надслоевого пространства Н = И2 см

Диаметр аппарата. На рис. Х-7 показано влияние диаметра аппарата на унос при заданных п Н. Резкое увеличение уноса при малых диаметрах связано с появлением поршневых потоков. Минимум уноса при промежуточных значениях диаметров объяс- [c.271]

Мешалки, перегородки и решетки в слое. Перегородки и проволочные решетки могут уменьшить эффективный диаметр аппарата, что связано с увеличением уноса. С другой стороны, к снижению уноса приводит уменьшение пузырей. Оба эти явления наблюдались в различных слоях. Внутренние устройства более эффективно снижают унос, если их расположить в надслоевом пространстве. [c.271]

При выборе размера сепарационного пространства на верхней ступени нужно учитывать скорость газа в свободном сечении и диаметр аппарата. Известно, что с повышением скорости газа и уменьшением диаметра аппарата высота сепарационного пространства возрастает. Для нашего случая она должна составлять не менее 2 м. Однако, учитывая высоту помещения, в котором смонтирован реактор, высоту сепарационного пространства приняли равной 0,8 м. Вследствие этого наблюдался повышенный унос мелочи кокса отходящими из реактора газами. [c.136]

На промышленной установке с ростом высоты слоя, которая изменялась от 450 до 600 мм, запыленность газового потока в надслоевом пространстве несколько снижалась (рис. 6), что, по-видимому, связано с увеличением фильтрующей способности слоя при примерно сохраняющемся характере псевдоожижения. На пилотной установке наблюдали обратную зависимость резкое возрастание уноса с ростом высоты слоя (рис. 7). В последнем случае резкое возрастание уноса наблюдали при значениях Н /О > 2 Н — высота слоя О—диаметр аппарата), когда возможно образование поршневого режима. [c.127]

Для того, чтобы предотвратить унос капелек бензина газовым потоком и в то же самое время обеспечить разделение бензино-водяной смеси, необходимо в качестве фактического диаметра аппарата принять наибольшее из вычисленных двух значений, т. е. 1.554 м, или, округляя до ближайшего IIO стандарту размера на днища [44] примем D — 1,6 м. [c.362]

Вследствие тангенциального входа в аппарат, газ получает вращательное движение и по спирали движется вверх. Под действием центробежной силы частицы пыли отбрасываются к стенке и потоком воды уносятся через патрубок 6 в виде шлама. Следует заметить, что с уменьшением диаметра аппарата его эффективность улучшается. [c.181]

Это соотношение справедливо до достижения концентрации мелких частиц определенной величины (называемой критической), после чего унос начинает замедляться. Значение константы k зависит от гидродинамических условий слоя. Таким образом, для сепарации некоторого количества мелких частиц требуется определенное время. Механизм отделения частиц от слоя можно представить так. Сначала слой частично разделяется на фракции, при этом мелкие частицы выносятся на поверхность слоя и далее подхватываются газом. Унос частиц возрастает с увеличением скорости кипения, уменьшением диаметра аппарата и размера частиц и уменьшается с увеличением высоты слоя, неравномерности частиц по форме и с возрастанием до определенного значения высоты сепарационной зоны. [c.207]

Унос при минимальной рабочей скорости представлен, в основном, выбросами пакетов. Критическая высота сепарации пакетов примерно соответствует высоте расширенного надслоевого пространства, на которой из кинетического уноса выделяется заданный класс размеров мелких частиц. Определение высоты промышленных аппаратов производят на основе разработанных номограмм, при составлении которых принята линейная зависимость высоты зоны сепарации от диаметра аппарата. [c.32]

Выбор скорости газа. Скорость газа выбирают с таким расчетом, чтобы она соответствовала устойчивой работе при колебаниях нагрузки это, как правило, достигается работой тарелки в области равномерного режима. Обычно желательно применение больших скоростей, так как при этом уменьшается диаметр аппарата и интенсифицируется процесс. Допускаемая скорость газа зависит также от типа тарелки. При больших скоростях возрастает унос и приходится увеличивать расстояние между тарелками. [c.514]

Характер зависимости г] от IV. ц и Оц показывает, что желательно вести процесс улавливания пыли в циклоне при больших значениях г г, ц и небольших 1)ц. Однако чрезмерное увеличение ц приводит к уносу пыли из циклона и резкому увеличению гидравлического сопротивления. Поэтому целесообразно увеличивать эффективность циклона за счет уменьшения диаметра аппарата, а не за счет роста скорости газов. [c.128]

В качестве перспективных мер, пб-видимому, можно рекомендовать в действующих и вновь проектируемых производствах полиэтилена низкого давления установку реакторов большего диаметра. Это позволяет уменьшить опасность зарастания аппаратов и увеличить пробег реакторов и систем циркуляции ПГС между чистками. Кроме того, из реакторов большего диаметра меньше уносится катализатора с ПГС, при этом снижается возможность полимеризации этилена в аппаратуре цикла. [c.116]

Над слоем насадки расположена удерживаюш ая сетка с большим свободным сечением (около 90%), препятствуюш ая уносу элементов насадки. Высота слоя насадки в неподвижном состоянии Н ) должна составлять 0,1—0,33 расстояния между нижней опорной и верхней удерживающей решетками такая величина Л ст обеспечивает свободное движение шаров. Кроме того, статическая высота насадки должна быть меньше диаметра аппарата (Яст/ а 1), чтобы снизить боковое давление и поверхностные силы трения. Высоту секции колонны выбирают с учетом 3—5-кратного расширения слоя насадки и необходимости дополнительной зоны сепарации брызг. Аппараты ПАВН работают, как правило, при провальном режиме. Поэтому в качестве опорно-распределительных решеток применяются противоточные решетки различных конструкций — колосниковые, щелевые, дырчатые с круглыми или щелевидными отверстиями, а также сетки из стальных прутков. [c.244]

Уменьшение размеров гранул адсорбента желательно в том отношении, что повышается скорость диффузии молекул к поверхности адсорбента и сокращается время, необходимое для достижения динамического адсорбционного равновесия. Однако чрезмерное уменьшение размеров гранул приводит к увеличению гидравлического сопротииления иотоку, проходящему через слой адсо )бента, н значительному уносу адсорбента с отходящилш потоками. Для предотвращения уноса при пспользоваппи адсорбента с гранулами малых размеров нужно увеличивать диаметр аппарата. [c.257]

Моделирование методом масшт абиого перехода иа основе частных соотношений применяется, если нет ни полногч) математического описания процесса, ни критериальных уравнений. Пока что такое положение характерно для ряда производственных процессов. При моделировании таких процессов используют соответствующие технологические параметры таких же подобных или аналогичных производств, сочетая их с табличными или графическими результатами лабораторных исследований. При этом применяются отдельные (частные) соотношения, которые должны быть одинаковыми в модели и образце. В частности, постоянное соотношение объемных скоростей реагирующих масс модели и образца Ум/V o постоянство соотношения потоков материалов, поступающих в аппарат, например газа G и жидкости L (G/L)-, одинаковое значение отношения действительной линейной скорости w к критической Wkp, где под Wkp понимают скорость начала взвешивания (псевдоожиження) зерен при применении взвешенного слоя, скорость уноса частиц (капель) в аппаратах с распылением твердого материала или разбрызгиванием жидкости, скорость газа, соответствующую прекращению стекания жидкости по насадке и затоплению башен с насадкой, и т. п. равенство отношений сечения аппарата и свободного сечения ситчатой полки, выражаемое через диаметр аппарата D и диаметр отверстия решетки doiD j Zd и т. п. Применяются также отдельные критерии, используемые при физическом моделировании. Моделирование методом подбора и применения частных соотношений и критериев требует большого опыта и искусства со стороны проектантов. Во многих случаях, когда проектанты не имеют большого опыта, приходится принимать коэффициенты запаса реакционных объемов в 2 раза или более. Таким образом, математическое описание процессов и математическое моделирование являются народнохозяйственной задачей, решение которой уменьшает затраты на строительство новых производств и снижает себестоимость продукции. [c.33]

Влияние геометрических и конструктивных параметров на унос является более сложным. Этим объясняется расхождение и даже противоречивость количественных оценок роли отдельных параметров в механизме выноса твердых частиц из псевдоожил енного слоя. В частности, не установлен даже характер зо влияния диаметра аппарата на унос. Так, например, констатировано [247, [c.151]

Если высота надслоевого пространства Янадс о, механизм уноса существенно изменяется. В зоне выбросов происходит частичный распад пакетов и некоторая доля мелочи высвобождается. В полидисперсных системах наиболее мелкие частицы, для которых Увит(< )<и, подхватываются потоком и выносятся в самую верхнюю часть реактора (образуя четвертую зону — пневмотранспорта мелочи), а затем и из всего аппарата. Закономерности этого типа механизма уноса рассматривались и изучались на модельных бидисперсных системах Лева и др. [106, 107] и в последнее время уточнены О. Б. Цитовичем и О. М. Тодесом [108, 109], показавшими связь между обоими механизмами. Практическая важность явления привлекла к этому вопросу большое внимание исследователей, поскольку для целого ряда процессов именно унос ограничивает нагрузку аппарата кипящего слоя по газу [110, 111]. Был разработан целый ряд конструктивных мер по борьбе с уносом [112—114], простейшим из которых является увеличение высоты надслоевого пространства и снижение в нем скорости потока за счет местного увеличения диаметра аппарата. Возможность в ряде случаев использования этого явления для обеспыливания [115] также потребовала более детального изучения закономерностей уноса. [c.280]

Высота надслоевого (сепарационного)п-р, о с т р а н -с т в а сильно влияет на величину уноса мелких частиц и зависит о т скорости ожижающего агента в свободном сечении, а также от диаметра аппарата. Высо- та сепарационного пространства Ясеп Должна превышать некоторую критическую высоту Якр, при которой распределение скорости газа в сечении над слоем Лч перестает зависеть от разрушающихся на поверхности слоя газовых пузырей, вызывающих выброс частиц. Так, например, по практическим. данным для ппарата диаметром )=1 м в пределах скоростей газа в свободном сечении 0,5—1,5 м/сек отношение Якр/ может изменяться от 2 до 6. С увеличением диаметра аппарата отношение Н р/В уменьшается для 0=4 м в том же диапазо- не скоростей газа Н р/О может находиться в пределах от 1 до 2. [c.17]

В некоторых случаях сетчатые отбойники помещают вне аппарата, т. е. осуществляют сепарацию жидкости в специальных сепараторах. Выносные сепараторы могут использоваться также и при наличии отбойных устройств в колонне, в этом случае они служат дальнейшему увеличению эффективности сепарации жидкости. На рис. VII-14 показаны выносные вертикальные (а) и горизонтальные (б) сепараторы с отбойниками из сетки. Вертикальный сепаратор применяют, когда с потоком газа увлекается до 4 л1мин жидкости при больших уносах жидкости применяется горизонтальный сепаратор [322]. Для обеспечения высокой степени сепарации жидкости, доходящей до 99,9%, рекомендуется устанавливать двухступенчатый сепаратор с расстояниями между отбойниками первой и второй ступени, равными диаметра аппарата. Верхний сепаратор изготавливается из сетки с более мелкими ячейками, чем нижний [434]. [c.207]

Основные положения теории колебательной структуры КС, подтверждающей правомерность рекомендуемой Зензом и Уэйли и принятой нами прямой зависимости высоты сепарационной зоны от диаметра аппарата. Согласно Тодесу, средняя кинетическая энергия t KHH зависит от масштаба, как L Vkhh, соответственно, высота инерционных выбросов также должна Я ukhh, что подтверждается характером уноса при работе промышленных аппаратов при изменении масштаба (диаметра решетки) от 500 до 3500 мм. [c.31]

После нескольких месяцев работы у основания резервуара, в месте подсоединения впускного трубопровода, появились трещины. Этилен стал интенсивно выходить в атмосферу через эти трещины. Взрывоопасный газ удалось рассеять подачей пара. Выяснилось, что трещины появились в то время, когда установка охлаждения была отключена и предохранительный клапан был открыт. Струя холодного газа заморозила конденсат, стекающий по стейкам вытяжной трубы образовалась ледяная пробка, полностью перекрывшая проходное сечение трубы (диаметр трубы 200 мм). Трещины в резервуаре были вызваны превышением давления сверх допустимого. До аварии в течение 11 ч прибор показывал давление в резервуаре более 14 кПа (0,14 кгс/см ), однако обслуживающий персонал не придал этому значения. В качестве временной меры подача пара в трубу была заменена подачей пара в кольцо, расположенное в верхней части вытяжной трубы. В дальнейшем вытяжную трубу заменили факельной трубой, сохранив подачу пара в кольцо бездымного сжигания. Однако через некоторое время в резервуаре снова повысилось давление сверх допустимого. Оказалось, что труба плотно забита обломками огнеупорного кирпича, обвалившимся с верхней части трубы, и вновь перекрыта пробкой, которая образовалась из конденсата, попавшего в трубу. Конструкция трубы была изменена — была установлена воронка для слива конденсата. Разработаны инструкции, в соответствии с которыми пар должен подаваться в систему только при больших расходах газа, поступающего на факел. При большем расходе газа конденсат уносится и не стекает по трубопроводу. Необходимо отметить, что предохранительный клапан не должен был использоваться в этой системе для обеспечения нормального режима. Эти клапаны должны быть предназначены только для защиты аппарата. Кроме того, следовало установить регулятор давления, срабатывающий при давлении, несколько меньшем давления, при котором срабатывают предохранительные клапаны, и клапан с дистанционным управлением на линии сброса газа в трубу. [c.239]

Коэффициент теплоотдачи к поверхности частиц в неподвижном слое. В последнее время были разработаны экспериментальные методы для непосредственного измерения коэффициента теплоотдачи между поверхностью частиц и движущимся газом в установившемся состоянии. Глазер и Тодос применяли твердые металлические шарики, кубики и цилиндры электрический ток пропускали через насадку, при этом выделялось тепло, которое непрерывно уносилось потоком газа, проходящим через слой. Баумейстер и Беннетт генерировали тепло в слое стальных шариков, пропуская ток высокой частоты через витки, окружавшие слой насадки. Обе группы исследователей установили заметное влияние отношения диаметров насадки и аппарата. Однако Глазер сумел экстраполировать результаты и найти зависимость, пригодную для промышленных процессов. Его уравнение при 100<(рНе<9200 имеет вид [c.271]

Технологические параметры скрубберного процесса, конструкция и габаритные размеры колонны существенно влияют на выбор типа распределителя жидкости и на его конструктивное выполнение. Основными факторами при этом являются расход орошающей жидкости Q в м /ч расход и средняя скорость газа в аппарате W в м/с допустимость уноса брызг газом в соседние аппараты, системы илн в атмосферу необходимость регулирования расхода внутренний диаметр D аппарата, тип II размеры его насадки, а также нужная для размещения оросителя высота наднасадочного пространства положение штуцеров вывода газа из аппарата (сбоку колонны или на ее крышке), форма крышки и расположение газового штуцера на ней (центральное или периферийное), [c.38]

Желоба с прорезями (см. табл. 4) применяют для того, чтобы избежать уноса брызг из аппарата при их работе прижатые к порогам переливных прорезей н медленно изливаюихиеся через порог струи стекают непосредственно по стенке желоба на насадку без разбрызгивания, а доля поперечного сечения, занятого желобами, и, следовательно, скорость газового потока между ними достаточно малы. Такие желоба удобны для орошения хордовой насадки, поскольку их прорези можно размешать пепосредствепЕЮ над ребрами хорд, а распределение жидкости производить по равномерной квадратной сетке. При орошении колонн с более мелкой насадкой (уложенные или беспорядочно загруженные кольца) иод прорезями желоба обычно помещают навесные отводы (течки) разной длины, также раздающие потоки по квадратной сетке. Однако большое число течек, особенно в колоннах большого диаметра, значительно сложняет конструкцию оросительного устройства [20]. [c.101]

С термином КВСП связано понятие о высоте сепарационного пространства, представляющей собой расстояние от свободной поверхности расширенного слоя до верхнего среза аппарата. Типичная зависимость массового количества унесенной мелочи от времени для различных высот сепарационного пространства (305, 600 и 915 мм) приведена на рис. Х1У-4. Среди изученных систем наибольшая скорость уноса мелочи зафиксирована для сепарационного пространства диаметром 305 мм для крупных установок получены практически одинаковые скорости уноса. Следовательно, высоты сепарационного пространства для крупных установок существенно превышают значения КВСП, характерные для рассматриваемых систем и принятых расходов газа. [c.552]

Первая количественная корреляция данных но уносу была предложена более 20 лет назад Питсбургским Горным Бюро (США). Эксперимент применительно к синтезу искусственных жидких топлив (процесс Фишера — Тропша) проводили с различными катализаторами (но существу, с окисью железа). Кроме того, проводили опыты с песком и рядом его смесей с катализатором. Диаметр экспериментального аппарата был равен 33,5 мм, псевдоожижение производили воздухом. Ввиду сложности проблемы исследовали только искусственные бинарные смеси, содержащие один крупный и другой мелкий компонент, причем весовое содержание последнего в исходной смеси составляло -20%. [c.559]

Уравнения (Х1У,14) и (XIV,16) были успепшо использованы для определения скорости уноса из псевдоожиженного слоя высушиваемого угля в аппарате диаметром 4,27 м при скорости газа -- 4 м/с, что говорит о надежности корреляции (XIV, 14). [c.563]