Скорость сыпучего материала

Скорость истечения сыпучих материалов из отверстий и трубопроводов является функцией диаметра отверстия и не зависит от высоты слоя сыпучего материа.аа над отверстием. На скорость истечения также оказывает влиянне подвижность частиц сыпучего материала, выраженная углом естественного откоса. [c.67]

Центробежные лопастные смесители относятся к циркуляционным смесителям с быстро враш,аюш,имся рабочим органом. Экспериментально установлено, что при враш,ении лопастной мешалки с окружной скоростью края лопасти более 6 м/с перемешиваемый сыпучий материал может быть переведен чисто механически в псевдо-ожиженное состояние. При этом значительно увеличиваются подвижность сыпучего материала и скорость его движения по циркуляционному контуру, благодаря чему время смешивания не превышает [c.235]

Найдем конечную скорость материала. Для этого рассмотрим на поверхности желоба элемент сыпучего материала (рис. 1.10, б). Элемент массой т движется под действием двух сил движущей силы Р = mg sin а и силы трения 7 = fj tng os а. Так как а > > Фд и материал будет двигаться с ускорением а, то Р — Т = = та, откуда а = g (sin i — os a). Поскольку движение равноускоренное, то конечная скорость движения [c.16]

Средняя скорость истечения сыпучего материала из отверстия сосуда обычно не зависит от высоты засыпки материала [И], [c.28]

При проектировании переточных устройств следует учитывать возможность захлебывания тарелок и зависания сыпучего материала при слишком узких переточных трубках. В адсорбционных процессах наибольшее применение нашли саморегулирующиеся перетоки. Варианты конструкций таких перетоков приведены на рис. IX.24. Переток в виде трубок с подпорным диском (отражателем) используется при малых скоростях воздуха. Саморегулирующийся переток с пружиной (рис. IX.25) аналогичен отражательному, но наличие пружины, сжимающейся под тяжестью столба адсорбента, позволяет перекрывать переток и не допускать проскока газа в случае его опорожнения. [c.162]

Как было отмечено, использование графа причинно-следственных связей позволяет исключить из цикла измерений параметры, признаваемые как второстепенные при предварительном ранжировании. Так, если приведенный на рис. 4.5 фрагмент технологической схемы ХТС является самостоятельным узлом, то в качестве непрерывно или квазинепрерывно (при достаточно большой скорости опроса датчиков) контролируемых характеристик можно выбрать параметры обработанного сыпучего материала на выходе ХТС — состав массы и ее влажность. Измерять прочие переменные в этом случае потребуется только при обнаружении отклонения от нормы одного из выходных параметров. Порядок проверки диктуется структурой графа и устанавливается предварительным ранжированием возможных причин. [c.90]

Если отношение скорости подачи материала к общей скорости разгрузки сыпучего продукта в классификаторе выражается в виде 2, то классификационная модель определяется в виде [c.140]

Для учета влияния скорости выпуска на величину /сг , о составим уравнение энергетического баланса применительно к условиям непрерывного выпуска G твердых частиц и загрузки такого же количества частиц на поверхность слоя. Для их подъема на высоту Н затрачивается энергия СЯ, которая расходуется на трение сыпучего материала о стенку Е , внутреннее трение Е , увеличение скорости движения частиц от нуля до некоторой величины W на выходе из отверстия Е и действие идеального питателя Ер, поддерживающего сыпучий материал при выпуске из отверстия со скоростью, меньшей скорости свободного истечения [c.88]

Третий член в правой части этого уравнения можно записать в виде более простого выражения, используя среднюю скорость движения сыпучего материала на уровне выпускного отверстия [c.90]

Go — общий вес сыпучего материала в модели Q—весовая скорость потока w — средняя линейная скорость потока Н — общая высота аппарата — эффективный коэффициент продольной диффузии [c.96]

Внутри зоны стока также образуются сводовые структуры. В литературе приведены данные в пользу гипотезы о существовании динамического свода непосредственно над выпускным отверстием. В связи с этим предложен метод расчета скорости свободного истечения сыпучего материала как процесса разрушения сводов, периодически образующихся над отверстием. По опытным данным пр истечении частиц размером 2—6 мм над отверстием образуется и разрушается каждую секунду 45—54 свода. [c.97]

Опытные данные показывают, что изменяя форму верхней части выпускного отверстия, можно в несколько раз увеличить скорость свободного истечения несвязного сыпучего материала. Так, время истечения т одинакового количества сыпучего материала через отверстия различной формы составляет (в с) [c.106]

Неравномерность потока сыпучего материала при свободном истечении При расчете и конструировании гравитационных питателей, смесителей и других устройств, в которых скорость подачи сыпучего материала определяется предельной скоростью его истечения из отверстия, возникает вопрос о степени равномерности этого потока. [c.106]

Рис. 63. Зависимость скорости свободного истечения сыпучего материала от величины отношения диаметра аппарата D к диаметру выпускного отверстия d (Vq — расход при очень большом отношении D/do)

Рис. 64. Зависимость скорости свободного истечения сыпучего материала от угла а наклона трубы при В = 23 мм (/) и Л = 176 мм (2)

Вследствие образования сводовых структур скорость истечения крупнозернистого сыпучего материала практически не зависит от высоты слоя к над выпускным отверстием (при к > 2 о)- [c.107]

При свободном выпуске порошкообразных (связных) материалов возникает так называемое гидравлическое истечение, скорость которого сильно зависит от давления газа над выпускным отверстием и ниже его. Вследствие инжектирующего действия струи порошкообразного материала и малой газопроницаемости слоя над выпускным отверстием в зоне выпуска создается разрежение, т. е. возникает перепад давления газа между приемной зоной и зоной выпуска, снижающий скорость истечения. Сыпучий материал в этих условиях движется параллельно потоку газа. [c.108]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ В ПОТОКЕ СЫПУЧЕГО МАТЕРИАЛА [c.119]

Недостаток метода состоит в том, что он приводит к монотонному полю деформаций сыпучей среды без скачка скорости на границе с зоной стока. Этот недостаток можно устранить, если ввести в уравнения (38)—(40) компоненты вектора дополнительного напряжения, отражающего действие распорной структуры в области основного динамического свода. Однако и без этих уточнений уравнения (38) и (39) позволяют объяснить многие особенности движения сыпучих материалов, в частности аномальную величину угла динамического откоса , образование зоны избыточного давления при выпуске сыпучего материала из аппарата с верхней уравнивающей гидравлической трубкой, возрастание давления при эксцентричном выпуске, эффективность продольного перемешивания, особенности поля скоростей при выпуске гранулированного теплоносителя из слоя переменной высоты и др. [c.124]

Число сборных труб I определяют на основе количественных данных, характеризующих распределение скоростей над входным отверстием каждой трубы. Эта задача аналогична расчету распределения времени пребывания частиц сыпучего материала в цилиндрическом аппарате с узким отверстием в горизонтальном днище. [c.126]

Предельная скорость истечения уменьшается при увеличении скорости восходящего потока газа. Количественное описание этой зависимости затруднено неустойчивостью и пульсационным характером потока сыпучего материала. Это, затруднение также проявляется при изучении движения сыпучих материалов в переточных трубах. Вместе с тем выявлена монотонная зависимость между градиентом противодавления восходящего потока газа и пропускной способностью трубы, в которой движется шариковый катализатор (рис. 80). [c.134]

Учитывая, что при а = О горизонтальная составляющая скорости отсутствует, получено уравнение для определения величины осевой скорости. Граничные значения для вертикальной составляющей скорости выбраны из условия, что частицы сыпучего материала движутся равномерно со средней скоростью и о до уровня, на котором происходит сужение потока. В этом случае первое уравнение системы (92) превращается в тождество. Второе, [c.170]

Система уравнений (94) положена в основу операторного алгоритма нахождения поля скоростей при движении сыпучего материала в емкости. [c.171]

Аналитический расчет поля скоростей проведен для сыпучей среды со следующими физико-механическими параметрами V = 3 (упругая изотропная среда) / = 0,577 (хорошо сыпучий материал) у = 4200 кг/м (металлические шарики). [c.173]

Исследования влияния днища па напряженное состояние слоя в основном сводятся к определению вертикальных давлений сыпучего материала на днище и расчету его на механическую прочность. В [68] исследовано формирование слоя сферических частиц диаметром 5 15 мм в модели диаметром 247 мм. Отмечено влияние способа загрузки на пористость частиц в зоне действия днища. В [69] исследовано влияние днища на аэродинамической модели с подачей воздуха на слой снизу. Постепенно наращивая высоту слоя и измеряя поля скоростей потока над [c.35]

Уменьшение ограждающего влияния стенки за счет размещения в объеме слоя сотовой насадки было проверено экспериментально на аэродинамической модели [59]. По сравнению со слоем без насадки отклонение скоростей потока за ним уменьшилось в 6 раз. К выводу о полезности разделения слоев катализатора на несколько сравнительно тонких частей пришли авторы [83, 84]. Для ослабления влияния стенки в насадках абсорбционных колонн также рекомендуется установка перегородок [11. В связи с этим следует отметить, что так как вышележащие слои сыпучего материала не передают давление на подсводовый объем и на днище передается только давление последнего, то и пористость внутри этого объема будет неоднородной [851. [c.41]

В отличие от истечения жидкостей из сосудов движение сыпучих материалов происходит неравномерно по поперечному сечению бункера, в результате этого в центре образуется воронка, постепенно достигающая стенок аппарата. В дальнейшем по мере разгрузки материала через нижнее отверстие стенки воронки обрушиваются. Среднюю скорость истечения сыпучего материала из отверстия бункера можно рассчитать по приближенному уравнению [c.360]

Основные понятия. Как было отмечено ранее (см. рис. XX1-1), при некоторой скорости движения среды частицы сыпучего материала получают возможность хаотически перемещаться в слое. [c.360]

Крекинг в псевдоожиженнсм или кипящем слое — крекинг-процесс, проходящий в слое мелких, легко подвижных а находящихся в турбулентном движении частиц твердого катализатора. Кииящяй или псевдоожиженный слой создается путем пропускания с определенной скоростью спизу вверх потока газа или паров через массу частиц сыпучего материала, например микросферического или пылевидного катализатора. [c.18]

В центробежных лопастных смесителях используют мешалки, выполненные в виде радиальных лопастей, пропеллеров, дисков. Суп еств иного значения форма лопастей мешалки на процесс перевода сыпучего материала в псевдоожиженное состояние не имеет. Единственное условие, предъявляемое к конструкции мешалки, — обеспечение высокой скорости циркуляции материала при низком лобовом сопротивлении вращению. Высота слоя сыпучего материала над мешалкой не должна превышать (8—10) Ь, где Ь — высота лопастей л ешалки. При необходимости псевдоожижения более высоких [c.235]

В смесителях объемного смешивания скорость процесса смешивания зависит в основном от количества одновременно сущ,ествующих поверхностей сдвига в массе сыпучего материала и скорости относительного перемещения материала в месте сдвига. В большинстве случаев процесс смеип1вания в смесителях этой группы интенсифицируют увеличением поверхностей сдвига для этого увеличивают число лопастей или число витков у ленточных мешалок. Для уменьшения энергозатрат принимают небольшую частоту вращения мешалки. Конструкция мешалки должна обеспечить хаотическое перемещение смешиваемого материала по всему рабочему объему смесителя. [c.244]

Зенц предложил корректировать реальный диаметр отверстия, вводя в расчет истечения псевдоожиженной плотной фазы величину я — 115 6, вместо Ъи, как это делается в случае гравитационного движения сыпучего материала это можно рассматривать как учет сжатия струи. Такая корректировка практически целесообразна для отверстий, не очень больших в сравнении с размером частиц она ведет к повышению значений Сц, представленных на рис. ХУ-1 при д,ц1й < 40, до уровня 0,5, типичного для больших отверстий и мелких частиц. Было сделано предположение, что газ, фильтрующийся через поток движущихся твердых частиц, может расширять струю твердого материала, препятствуя, таким образом, ее сжатию. Но данные о скоростях выхода твердых частиц из отверстия свидетельствуют о том, что их кинетическая энергия меньше, чем у однофазного жидкостного потока при том же напоре . [c.577]

Результаты использования теории пластичности для нахождения полей напряжений и деформаций в движущемся слое сыпучего материала подробно рассмотрены в работах Паризе. В них отмечено, что на современном этапе развития этой теории для расчета бункера необходимо изготовить его модель, экспериментально изучить в ней поле скоростей движения сыпучего материала и затем рассчитать давление на стенку. [c.74]

Находящийся на распределительной решетке слой сыпучего материала оказывает давление на твердые частицы в приреше-точной зоне. Под действием этого давления твердые частицы, попавшие в отверстия решетки, где скорость газа относительно невелика, могут провалиться сквозь решетку. Чтобы исключить провал частиц, скорость газа в отверстиях должна быть достаточно большой. Величину этой скорости можно рассчитать по формуле [c.365]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология