Прочность соединений условные

Рис. 5.5, Зависимость температуры стеклования (/, 2) и условно-равновеспо-го модуля [, 2 ) клея ВК-41 от продолжительности отверждения при 120 С (1,Г) и 100 °С (2,2 ) (а) и зависимость прочности соединений, отвержденных при 120 °С в течение 3 ч при сдвиге от температуры (б).

Если условно принять прочность соединений ири 20 °С за I, го относительное изменение прочностных свойств (К) можно выразить соотношением [c.135]

В зависимости от природы связей координационные соединения грубо можно разделить на ионные (с преимущественно ионогенной связью центральный ион — адденд) и ковалентные (соединения с выраженным комплексным характером связи центральный ион —адденд). В литературе неоднократно указывали на условность такого рода классификации. Подчас понятие прочность связи подменяли ковалентностью связи. Некоторые комилексы (нанример, [0а(Н20)бР+) классифицировали как ионные, хотя они содержат связи более ковалентные, чем некоторые вещества, отнесенные к ковалентным (например, [Сг(Н20)б +). [c.7]

Существует условный предел усталости, т. е. напряжение, при котором соединения не разрушаются в течение достаточно длительного времени. Реальные клееные конструкции практически не выдерживают более 10 —10 циклов нагружения. По разным данным [9, 29—31], независимо от вида клея коэффициент усталости клеевых соединений металлов составляет 0,15— 0,20. Расчетные значения прочности соединений стали на эпоксидных клеях (сдвиг при кручении) на базе 10 циклов, составляет 8—10 МПа, причем действие воды снижает это значение примерно на 25% [9, 29, 40]. Данные по усталостной прочности соединений алюминиевого сплава и стали на различных клеях, различающихся теплостойкостью, были приведены в табл. II. 11—II. 14. [c.54]

К недостаткам клеевых соединений, значительно ограничивающим область их применения, относятся низкая прочность на неравномерный отрыв (отдирание), удар, вибрацию и старение клеев во времени. Например, предел прочности при равномерном отрыве соединений дюралюминия на эпоксидном клее ВК-32-ЭМ при температуре от —60 до -ЬбО°С составляет 450 кгс/см , а при неравномерном отрыве только 15—20 кгс/см . Многие клеи нетеплостойки, невлагостойки и хрупки при низких температурах. Контроль качества клеевых соединений затруднен, так как определить его внешним осмотром без разрушения соединения обычно невозможно. Методы расчетов клеевых соединений на прочность весьма условны. [c.6]

По характеру выполнения сварного соединения швы разделяются на односторонние (рис. 160,а,в,г), двусторонние (рис. 160,6) и односторонние с подкладным кольцом (рис. 160, д, е). Трубопроводы с Оу до 500 мм сваривают только односторонним швом. Двусторонний шов, т. е. с подваркой корня шва с внутренней стороны для повышения прочности соединения, применяют для трубопроводов с >у 600 мм и более. Ограниченное применение подкладных колец объясняется тем, что они уменьшают условный проход трубопровода и вызывают дополнительное гидравлическое сопротивление. [c.235]

На условный предел прочности муфтового соединения образцов основное влияние оказывает температура агреЪсивяой среды (рис. 1.13), которая, увелич ивая степень диссоциации угольной кислоты, ускоряет коррозионный процесс, а со временем приводит к снижению несущей способности колонны насосно-компрессорных труб. [c.214]

ДЛЯ повышения прочности соединения, применяют для трубопроводов с О у 600 мм и более. Ограниченное применение подкладных колец объясняется тем, что они уменьшают условный проход трубопровода и вызывают дополнительное гидравлическое сопротивление. [c.206]

При соединении труб из термопластов и других изделий, которые условно можно отнести к изотропным, способ формования резьбы не оказывает существенного влияния на прочность соединения. Однако в деталях из слоистых пластиков резьбу рекомендуется выполнять так, чтобы волокна армирующего наполнителя располагались перпендикулярно к направлению действующей нагрузки. При нарезке резьб в таких изделиях (трубах и оболочках) слои наполнителя оказываются перерезанными, и прочность резьбового соединения определяется не столько механическими свойствами пластика, сколько прочностью связующего при сдвиге (равной приблизительно 5—10 МПа) [39 48, с. 72]. Наибольшая прочность резьбовых соединений достигается в тех случаях, когда волокна наполнителя повторяют рисунок профиля резьбы. При этом разрушающее напряжение материала при сдвиге, а следовательно, и несущая способность резьбы, повышаются в 3—4 раза [48, с. 72]. Резьбы такого типа создают различными методами формования материалов. [c.111]

По характеру выполнения сварного соединения швы разделяются на односторонние (рис. 6, а, в, г), двусторонние (рис, 6, б) и односторонние с подкладным кольцом (рис. 6, д, е). Трубопроводы с условным проходом до 500 мм сваривают только односторонним швом. Двусторонний шов, т. е. с подваркой корня шва с внутренней стороны для повышения прочности соединения, применяют для трубопроводов с условным проходом 600 мм и более. Ограниченное [c.16]

В соответствии с ГОСТ 6972—67 на наружной цилиндрической поверхности каждой заглушки должна быть следующая маркировка завод-изготовитель, товарный знак, марка материала, условные проход и давление, номер стандарта. Поверхность заглушек не должна иметь раковин, трещин, заусенцев и других дефектов, снижающих прочность и надежность соединения. [c.196]

Длительная прочность в настоящее время определяется только для клеевых соединений металлов. Испытания проводят при длительном статическом нагружении растягивающим усилием образцов с односторонней нахлесткой по ГОСТ 14759—69. Обычно для определения длительной прочности при сдвиге применяют машины рычажного типа. Условный предел длительной прочности определяют, проводя последовательные испытания при различных постоянных нагрузках вплоть до разрушения образца и вычисляя среднее по площади склеивания напряжение сдвига, вызывающее разрушение за определенное время (обычно 500 ч). [c.119]

Во многих случаях решающим обстоятельством является не прочность, а герметичность фланцевого соединения, поэтому при работе под вакуумом (при остаточном давлении менее 3 кПа) и при работе с сильнодействующими ядовитыми веществами применяют фланцы, имеющие /5у 1,6 МПа. При конструировании штуцеров аппаратов применяют фланцы, имеющие / у 1,0 МПа, так как трубопроводную арматуру, присоединяющуюся к штуцерам, как правило, выпускают на условное давление не ниже 1,0 МПа. Нестандартные фланцы применяют в тех случаях, когда нет возможности подобрать на заданные параметры фланцевое соединение по ГОСТам или нормалям или когда фланцы изготовлены из материалов, прочностные характеристики которых существенно отличаются от стандартных. Тогда необходимо фланцевые соединения рассчитывать. [c.59]

Влияние напряженного состояния (ст=0,8ат) наиболее существенно в начальный период. С увеличением продолжительности испытаний интенсифицируется раз-в итие местной коррозии, поэтому условный предел прочности резьбового соединения, определенный методом статического растяжения, не совпадает с его расчетным значением, вычисленным по потерям массы на основании предположения о равномерном характере коррозии (рис, VI.10). [c.211]

Рис. 5.3. Зависимость прочности При Отслаивании соединений на клее ВК-9 (1—3) и условно-равно- весного модуля клея (/, 2 ) от продолжительности отверждения.

Стойкость клеевых соединений к действию топлив, масел и различных химических реагентов определяется по изменению прочности прн сдвиге и неравномерном отрыве стандартных образцов после выдержки в соответствующей среде. Срок выдержки по принятой отечественной исследовательской практике обычно составляет 30 суток прн 20 °С. Следует иметь в виду, одиако, что такое испытание условно, т. к. с повышением температуры химическая агрессивность топлив, масел и других химических реагентов может увеличиваться. [c.189]

Резьбовые соединения, работающие при статических нагрузках в зависимости от прочности материала, болта и гайки и характера разрушения, можно разделить условно на два типа. [c.39]

Впервые изучено распределение механических свойств стали 20Х23Н18 в зоне сварных соединений труб с различным временем эксплуатации. Показано экстремальное во времени распределение значений предела прочности и условного предела текучести, измеренных при нормальных условиях. Отсутствие аналогичного минимума на графике зависимости ударной вязкости от времени эксплуатации указывает на сложные изменения фазового состава стали. [c.21]

Результаты исследований показали, что длительное влияние статических напряжений и среды не вызывает существенных изменений механических свойств и коррозионного растрескивания, В то же время циклическими испытаниями установлено, что у образцов сварных соединений значение условного предела выносливости значительно меньше, а интенсивность снижения коррозионноусталостной прочности больше, чем у основного металла. Металлографические исследования свидетельствовали о том, что разрыхления и трещины возникают главным образом по границам зон термического влияния. Это обусловлено тем, что циклическая нагрузка интенсифицирует коррозию под напряжением по сравнению со статической, в большей степени приводя к неоднородности физикомеханических и электрохимических свойств в металле сварного соединения. Трещины распространяются преимущественно внутрикристаллитно, что говорит [c.236]

Фланцы плоские приварные (г) имеют самое широкое распространение на технологических трубопроводах низкого давления. Они отличаются низкой стоимостью, простотой изготовления, обеспечивают необходимую прочность соединения и могут быть присоединены к трубам с различной толщиной стенок. Фланцы изготовляют из стали марки МСт. 3 или МСт. 4, болты — из стали марки Ст. 3 или Ст. 4. Во избежание приго-рания гаек твердость металла гаек должна быть выше твердости болтов или шпилек. Сварные швы выполняются электродами типа Э42. Применение плоских приварных фланцев допускается на технологических трубопроводах с диаметром условного прохода от 10 Л1Л1 до 1,6 м, условным давлением 2,5— 25 кгс1см и температурой среды до 300° (рис. 18). [c.53]

Изменение условной прочности при растяжении и относительного удлинения при разрьгае резин после контакта с БМС также наибольшее (табл.3.6 и 3.7). Такие кислородсодержащие соединения, как пропанол, бутанол, МТБЭ не оказывают существенного влияния на упругопрочностные свойства резин. В то же время даже у наиболее стойких к бензинам резин на основе эпихлоргидрина (образец №3), кay [yкoв СКН-40М (образец №5) и СКФ-26 (образец №7) при коетакте с БМС наблюдается резкое снижение как условной прочности, так и относительного удлинения. Например, у наиболее устойчивого к набуханию и вымыванию резины на основе каучука СКФ-26 после содержания в БМС происходит снижение условной прочности и относительного удлинения на 29 и 20 % соответственно. [c.104]

Пятая глава посвящена исследованию напряженного состояния геометрически неоднородного сварного соединения на некоторых экстремальных стадиях технологического процесса. К таким стадиям прежде всего относится паровыжиг кокса, отложившегося на внутренней поверхности труб змеевика печи пиролиза. Несмотря на то, что используются различные ингибиторы коксоотложения, на практике не удается избежать этого эффекта. Периодически процесс останавливается и проводится выжиг кокса, который заключается в нагреве змеевика работающими горелками до определенной температуры и подаче водяного пара. Происходит локальное воспламенение кокса, после чего фронт пламени движется вдоль трубы. В процессе выжига пирометром зафиксированы температуры в зоне локального горения, достигающие 950-1000 °С. Чирковой А.Г. с использованием моментной теории оболочек показана концентрация напряжений в зонах локальной потери устойчивости формы в зонах горения кокса. Условные эквивалентные напряжения существенно превышают предел прочности материала, и мгновенное разрушение не происходит только вследствие малого времени горения. Однако моментная теория оболочек позволяет решать осесимметричные задачи, что в случае сварных швов с дефектами геометрии не [c.17]

Подсоединение трубопроводов к сосудам и аппаратам осуществляется с помощью вводных труб или штуцеров. Штуцерные соединения могут быть разъемными (резьбовыми, фланцевыми, сальниковыми) и неразъемными (сварными, паяными, клеевыми). Наиболее употребительны разъемные соединения с помощью фланцевых штуцеров. Стальные фланцевые штуцера представляют собой короткие куски труб с приваренными к ним фланцами либо с фланцами, удерживающимися на отбортовке, либо с фланцами, откованными заодно со штуцером. В зависимости от толщины стенок патрубки штуцеров могут быть тонко- или толстостенными. Штуцера не рассчитывают на прочность, а выбирают. Типы штуцеров определены действующими стандартами, сводную таблицу которых можно найти в [4]. Типы штуцеров зависят от номинального (условного) давления и температуры среды. Стандартизованы штуцера условным диаметром от 20 до 500 мм, для условных давлений до 16,0 МПа и температур от —70 до +600 °С. Конструкции стандартных стальных приварных фланцевых штуцеров приведены на рис. 13.4. Основные размеры фланцевых штуцеров стандартизованы для каждого вида штуцера оговорен наружный диаметр патрубка условный диаметр штуцера )у, толщина патрубка 5,- и общая высота штуцера Нт Присоединение фланцевых штуце- [c.399]

Продолжаются работы с традиционными ускорителями, в частности тиазолами, для применения их в шинной промышленности [187]. Предлагаемый тиазол ДН не является таким же универсальным ускорителем как сульфенамиды Ц и М. Эффективность его зависит от наличия других химически активных компонентов резиновой смеси и при их отсутствии невозможно получить резиновые смеси и вулканизаты с необходимыми характеристиками. Тиазол ДН проявляет удовлетворительную вулканизационную активность преимущественно в резинах на основе 1,4-цис-полиизопрена. Для получения шинных резин с высоким значением напряжения при 300 % удлинении и условной прочностью при растяжении необходимо использовать тиазол ДН вместе с активными добавками, либо со вторичным ускорителем. К ним относятся такие соединения как моноалконаты на основе синтетических жирных кислот и капролактама.При этом значительно растет скорость и степень сшивания, а смеси имеют вулканизационные характеристики, аналогичные тем, которые получаются при использовании сульфенамида М. [c.182]

Подобную неоднородность будем условно называть упругой не однородностью или разномодульностью. Как будет показано ниже, упругая неоднородность также приводит к усложнению напряженно деформированного состояния соединений. Ее изучение представляется важным особенно для оценки хрупкой прочности, треш иностойко сти соединений, их сопротивления усталости. [c.375]

Нахлесточное соединение листовых элементов, когда основные расчетные силы действуют только в плоскости нахлестки (рис.8.1.1,а). Здесь различают лобовые швы, в которых силовой поток передается перпендикулярно оси шва 1, и фланговые 2, работающие на продольный срез. При наличии момента М закое деление на лобовые и фланговые швы оказывается неудобным. Передаваемые отдельными участками швов силы в этом случае содержат как нормальные к оси шва нагрузки, так и продольные срезывающие. Идеальная схема чистого сдвига в угловом шве показана на рис.8.1.1,6. Она реализуется в кольцевом шве трубы, передающей крутящий момент (рис.8.1.1,г). Далее следуют схемы продольного среза, которые можно лишь условно отнести к идеальному сдвигу (рис.8.1.1,гДе). На рис. 8.1.1,г силы, приложенные с одного конца шва, имеют разные знаки и могут бьггь растягивающими со стороны одной или другой пластины в схеме на рис.8Л-1,5 силы растягивающие, а на рис.8.1.1,е — сжимающие. Прочность швов зависит от схемы передачи нагрузок. [c.256]

Как следует из результатов гл. 3—5, обоснованный анализ местных напряжений, оценки прочности и ресурса конструкций АЭС с ВВЭР требует использования уточненных подходов, позволяющих получить распределение напряжений и деформаций в зонах концентрации. Такие подходы оказьшаются необходимыми особенно при температурных нагрузках, когда возникают трудности даже при определении номинальных напряжений вследствие неоднородных температурных полей и теплофизических свойств как по толщине корпуса сосуда давления, так и вдоль их образующей. Эти трудности усугу 1яются при анализе местной напряженности в зонах концентрации, где при коэффициентах концентрации, превышающих 3 единицы (корпус реактора — патрубковая зона, тройниковые соединения трубопроводов), возможно появление пластических деформаций. В связи с этим условно-упругие напряжения, соответствующие пластическим деформациям, оказьшаются значительно выше упругих, полученных через номинальные напряжения и теоретические коэффициенты концентрации. [c.217]

Только по локализации заряда нельзя определить вероятность а- или р-разрыва в соединении С2Н5Х, однако это можно установить по устойчивости продуктов. Действительно, хотя при ионизации прочность различных связей изменяется по-разному, постулат Хэммонда тем не менее применим, и направление фрагментации будет в основном определяться стабильностью продуктов при условии, что энергия активации обратной реакции низка, и при учете частотных факторов. Таким образом, можно предполагать, что локализация заряда действительно определяет предпочтительный разрыв связей при ионизации и тогда устойчивость продуктов будет определять действительное направление фрагментации. В таком аспекте две рассмотренные теории дополняют друг друга и в дальнейшем для бухгалтерского учета электронов будут использоваться в равной степени условные обозначения обеих теорий волнистые линии, изогнутые стрелки, стрелки в виде рыболовного крючка. [c.73]

Оксинаты. Ортооксихинолин, или оксин СдНеМОН, содержит одну ОН-группу, водород которой может замещаться ионом металла. Следовательно, с трехвалентными ионами РЗЭ он должен образовывать соединения типа ЬпОпз, где Оп — условное обозначение оксина. Эти соединения относятся к типу внутри-комплексных и отличаются высокой прочностью. [c.277]

Изучение влияния отклонений шага, половины угла профиля собственно среднего диаметра на статическую прочность резьбовых соединений показало, что при одинаковой диаметральной компенсации погрешностей каждого из названных параметров резьбы падение прочности при растяжении различно. Если уменьшение срезывающего усилия резьбовых соединений только из-за погрешности среднего диаметра условно принять за 100%, то уменьшение только из-за погрешности шага составит 3%, а уменьшение только из-за погрешносп (положительной) половины угла профиля 14%. Отклонения шага и половины угла профиля резьбы болта, которые могут встре- [c.52]

Здесь, как и во многих других случаях, суждение делают не на основании плотности пара, которая неизвестна ни для одного натрового соединения, а судят по относительно прочности, по свойству давать продукты замещения и по условно принятой атомности элемента. Поэтому-то и должно видеть в характеристике молекулярных соединений временное и условное представление, не отвечающее действительности, а соответствующее только известному ряду уже сложившихся представлений, пущенных в ход преимущественно структуристами. Я думаю, что нет никакого права отделять молекулярные соединения от атомных, потому прежде всего, что нет возможности установить ограниченную атомность элементов, а прочность соединешп есть дело изменчивое до того, что резкой гранпцы между прочными и непрочными соединениями положить нельзя . [c.9]