Циркуляция газа

В водородсодержащем газе каталитического риформинга примеси углеводородов составляют от 60 до 80% (масс.) (см. табл. 3). При гидроочистке также образуются углеводородные газы и сероводород (газы реакции). Количество углеводородных газов, поступающих со свежим водородом, и газов реакции в отдельных случаях превышает возможности гидрогенизата растворить их в себе и таким образом удалить из системы циркуляции газа. В этом случае происходит накопление углеводородных газов в системе циркуляции водородсодержащего газа, что приводит к падению парциального давления водорода. [c.20]

У(Ловия процесса давление - 1,5 МПа, объемная скорость подачи сырья - 1,5 кратность циркуляции газа [c.184]

Кратность циркуляции водородсодержащего газа — отношение объема циркулирующего газа, приведенного к нормальным условиям, к объему сырья, проходящего через реакторы в единицу времени (м7м сырья). Кратность циркуляции газа выбирают таким образом, чтобы избежать интенсивное коксообразование. Оптимальная величина этого показателя во многом зависит от качества исходного сырья и назначения процесса риформирования. [c.18]

Для этой цели используют современные процессы швелевания с циркуляцией газа, при которых продукты швелевания быстро выводят из печи. В качестве газа-носителя, который одновременно является и источником тепла, служат главным образом не содержащие кислорода газообразные продукты сгорания с температурой около 650°. Важными преимуществами подобных процессов швелевания являются равномерный подвод тепла к исходной шихте и сравнительно мягкие условия выделения смолы. Одновременно образуется легкогорючий кокс (пламенный кокс). Значительные трудности представляет полное отделение смолы швелевания из больших количеств циркулирующего газа. В настоящее время известны процессы, разработанные фирмами Лурги и Пинч [47]. [c.49]

Изменяя технологическую схему синтеза на кобальтовых катализаторах, например, вводя циркуляцию газа (циркуляционная схема), а на железных катализаторах изменяя состав газа, можно оказывать значительное влияние на состав продуктов синтеза. Удается варьировать содержание в них олефинов, выход бензина по отношению к дизельной фракции и парафину, а также выход кислородных соединений. [c.75]

Принцип первого метода состоит в прямом охлаждении слоя катализатора за счет циркуляции газа с охлаждением последнего за пределами реакторов. Так как теплоемкость газа невелика, то необходимая для отвода теплоты реакции кратность циркуляции очень значительна, тем более что увеличение температуры газового потока не должно быть велико. Применялась кратность циркуляции, равная 100, т. е. на 1 л свежего газа подавалось 100 л циркуляционного. [c.113]

Сырье насосом подается на узел смешения с циркуляционным водородсодержащим газом. Газо-сырьевая смесь нагревается в теплообменниках ив печи и поступает в два последовательно работающих реактора, Газо-продуктовая смесь, пройдя теплообменники и холодильники, направляется в сепаратор высокого давления, где циркуляционный газ отделяется от гидрогенизата после очистки от сероводорода 15% раствором МЭА подается на компрессор. Каждый блок имеет самостоятельную систему циркуляции газа. Узел регенерации раствора МЭА общий для двух блоков. [c.60]

Циркуляцию газа и постоянство давления в агрегатах синтеза аммиака поддерживают центробежные или поршневые циркуляционные компрессоры. [c.60]

В ряде технологических установок, где применяются поршневые компрессоры, условия ведения технологического процесса требуют различной кратности циркуляции газа для разных видов сырья. Изменение производительности поршневого компрессора в настоящее время достигается либо байпасированием части газа, либо сни- [c.116]

Нарущение режима работы огневого подогревателя привело к перегреву трубопровода и змеевиков, который не был обнаружен, поскольку было допущено отступление от проекта и не была включена соответствующая блокировка, что и привело к аварии. Впоследствии был принят ряд мер, исключающих возможность создания аварийной ситуации. Одной из таких мер является установка дополнительного сигнализатора, срабатывающего при уменьшении или прекращении циркуляции газа, обеспечиваемой циркуляционным центробежным компрессором. Это обусловлено тем, что нарушение режима циркуляции в колонне синтеза может привести к очень серьезным последствиям. Опасность разгерметизации фланцевых соединений может быть в значительной степени уменьшена применением компенсирующих линз. [c.29]

Представлялось необходимым изучить влияние мольного соотношения водород н-пентан на глубину изомеризации. Была поставлена серия опытов при 380 °С, повышенном давлении и объемной скорости н-пентана 1,0ч мольное отношение водород н-пентан менялось в широких пределах - от 2,3 до 34. В качестве сырья использовались два образца н-пентана с примесью 12,4% (образец 1) и 0,77с (образец 2) изопентана. Результаты представлены на рис. 1.14. В опытах с образцом 1 увеличение мольного отношения водород н-пентан от 2,3 до 34 уменьшало глубину изомеризации с 37,0 до 15,6%. При работе с образцом 2 увеличение мольного отношения в пять раз (от 2,3 до 11,2) снижало глубину изомеризации в три раза (с 26,8 до 8,2%). Подобная зависимость объясняется тем, что с увеличением мольного отношения водород н-пентан понижается парциальное давление н-пентана и это влечет за собой уменьшение скорости изомеризации. Следовательно, целесообразно вести процесс изомеризации н-пентана при возможно более низком мольном отношении водород н-пентан, допустимом с точки зрения сохранения стабильности катализатора -низкая кратность циркуляции газа должна также способствовать [c.23]

Влияние температуры на выход бензина и содержание в нем ароматических углеводородов при риформировании фракции 100— 180°С восточной нефти показано на рис. 2. Процесс проводили при 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч и циркуляции газа 1700 мVм сырья [8]. [c.13]

При уменьшении кратности циркуляции газа увеличивается коксообразование на катализаторах, что обусловлено, главным образом, повышением парциального давления паров сырья. [c.19]

Условия проведения процесса температура 470—500° С, давление 3,5—5,0 МПа, циркуляция газа 1500—1800 м7м сырья, объемная скорость подачи сырья 1—3 ч . При регенерации катализатора давление в реакторе 2,0—3,5 МПа. [c.28]

Катализатор из реактора К1 самотеком по системе переточных труб перемещается в реактор Я2, а затем в КЗ. Скорость вертикального движения слоя катализатора в аппарате обычно составляет не менее 3—5 мм/сек. Отработанный катализатор из нижних секций реакторов КЗ и К4 через коллектор 6 поступает в емкости для закоксованного катализатора 7, далее пневмотранспортом подается вначале в бункер 2, а затем в регенератор катализатора 3. Регенерированный катализатор собирается в емкости 8, откуда пневмотранспортом подается в реакторы К1 и К4, куда одновременно поступает и свежий катализатор. Таким образом осуществляется непрерывный процесс риформинга без остановки системы или выключения одного из реакторов на регенерацию катализатора. Возможность постоянно поддерживать свойства регенерированного катализатора на уровне близком к свойствам свежего катализатора позволяет проводить процесс платформинга под невысоким давлением и снизить кратность циркуляции газа. [c.29]

Условия проведения процесса температура 470—510°С, рабочее давление в реакторе 0,35—2,1 МПа, мольное отношение водород углеводороды 2,0, циркуляция газа 400—500 мVм сырья, объемная скорость подачи сырья 1—3 ч". [c.29]

МПа, циркуляция газа 1000—1300 мVм сырья, объемная скорость подачи сырья 1—3 ч , содержание Нг в циркулирующем газе 70—90 % (об.). Катализатор — А12 0з Р1 С1 (промотирован рением). [c.35]

МПа, циркуляция газа 900—1400 м / м сырья, объемная скорость подачи сырья 1—3 ч , содержание Нз в циркулирующем газе 70—90 % (об.). Продолжительность работы катализатора между регенерацией более 100 суток. Количество перерабатываемого сырья над катализатором более 40 м кг катализатора. [c.37]

Термический крекинг в печах. На рис. 41 показана типичная промышленная печь цилиндрической формы (высотой 5 м и диаметром 2 м), состоящая из двойной стальной рубашки (для -высоких температур используют легированную сталь, содержащую 5 , Сг, А1), образующей кольцевое пространство, которое служит для предварительного подогрева и циркуляции газов. [c.109]

Реакторы этого типа имеют большую производительность, чем реакторы того же объема, но с большим числом каналов в них меньше потери тепла и расход кислорода. Однако они требуют огнеупорных материалов очень высокого качества и значительного расхода энергии, что связано с высокоскоростной циркуляцией газов. [c.115]

Все, без исключения, этапы пуска установки играют важную роль в процессе подготовки катализатора к реакционному циклу. Сушка катализатора - это подготовительный этап перед восстановлением. Известно, что восстановление контакта во влажной среде снижает его активность. Это обуславливается уменьшением дисперсности платины и снижением кислотной функции носителя из-за выноса хлора. Особенно чувствительны к высокой влажности циркулирующего газа катализаторы серии КР. Таким образом, график и условия сушки должны выбираться так, чтобы основная масса воды была удалена из системы при возможно более низких температурах. Этого можно добиться, производя сушку при низком давлении и максимальной циркуляции газа. Тогда основная масса воды удаляется уже при 150-200°С - до 91%. [c.66]

При работе блоков гидроочистки "на проток" вероятность закоксовывания катализатора значительно выше, чем при циркуляции газа. Снижение расхода ВСГ и падение концентрации водорода в нём резко отражаются на глубине очистки и стабильности катализатора. [c.85]

Предполагается что интенсивность циркуляции газа внутри пузыря пропорциональна скорости подъема последнего. Таким образом, в крупном пузыре высока скорость внутренней циркуляции в этих условиях циркулирующий газ может увлечь частицы из следа пузыря, что делает возможным заполнение твердыми частицами некоторой доли пузыря. Авторы решали совместно уравнения для скоростей подъема пузыря и витания частицы, получив при этом аналитическое выражение для максимального размера пузыря. Это выражение хорошо отражает тенденции явления, но приводит к слишком малым абсолютным значениям, в особенности, для частиц размером менее —0,25 мм [c.33]

Аналогия здесь вряд ли полная, даже если принять, что циркуляция газа в пределах облака является абсолютно замкнутой. Дело в том, что газ может переноситься из облака в непрерывную фазу позади пузыря с пограничной пленкой твердых частиц, обтекающих пузырь. [c.165]

Таким образом, как показывают опыты с мелкими частицами, хотя при определенных условиях доминирует степень циркуляции газа между пузырем и окружающим его облаком, но обычно действует еще добавочный фактор, способствующий обмену. Скорость межфазного обмена газом была определена путем ввода одиночных пузырей трассирующего газа в слой твердых частиц размером от 50 до 136 мкм, поддерживаемый потоком воздуха в состоянии начала псевдоожижения. При сравнительно близких размерах пузыря в обеих упомянутых работах получено хорошее совпадение коэффициентов обмена, среднее значение которых для частиц 50 мкм составляет около 2 см/с. Дополнительные сведения о природе межфазного обмена газом при условиях, благоприятствующих образованию облака, были получены при фотографировании пузырей в газовых псевдоожиженных слоях. Установлено, что при малых значениях отношения Uь umf обмен газом происходит за счет непрерывного осыпания облака, а нри высоких значениях этого отношения [c.363]

Благодаря размещению одного клапана в поршне, а другого в сужении трубки реактора газы циркулируют в одном направлении. Скорость циркуляции газа зависит от высоты подъема поршня и частоты переключения электромагнитной катушки. Реакторы изготавливают из стекла, а поршни — из стекла, металла или других химически стойких материалов. [c.411]

Хотя вопросы, связанные с олефинами, освещаются во втором томе, однако для удобства изложения получение олефинов по Фищеру— Тропшу рассмотрим вместе с получением парафинов. Режим олефнно-вого синтеза был разработан на основе опытов с непрерывной циркуляцией газа при работе на кобальтовом катализаторе с возвратом части остаточного газа или газа, отбираемого между ступенями. [c.111]

Новым шагом вперед, сделанным в Германии еще до войны в области синтеза по Фишеру—Тропшу, явилась разработка метода с циркуляцией газа и частично метода с циркуляцией масла. [c.113]

Агрегат синтеза был размещен вне здания. При работе агрегата по регистрирующему прибору было замечено увеличение токовой нагрузки электродвигателя циркуляционного центробежного компрессора (ЦЦК), что свидетельствовало о его неисправности. После отключения этого компрессора резервный не был сразу включен. На некоторое время прекратилась циркуляция газа через колонну синтеза, что привело к снижению температуры азотоводородной смеси на выходе из нее с 220 до ПОТ. Температурные деформации привели к разуплотнению фланцевого соединения тройника на выходе газа из колонны. Вырвав-щаяся азотоводородная смесь загорелась. Импульсом для зажигания азотоводородной омеси могла быть катализаториая пыль, уносимая газом из колонны синтеза и раскаляющаяся на воздухе, или частицы окалины, способные давать искру при ударе или трении о стальную поверхность. [c.28]

МПа, циркуляция газа 600-1100 мVм сырья, объемная скорость подачи сырья 1—3 ч", содержание Н1 в циркулирующем газе 75-95 % (об.). Катализатор А12О3 Р1 С1 (промотирован рением). Продолжительность работы катализатора между регенерацией 5—40 суток. Количество перерабатываемого сырья над катализатором — до 180 мVкг катализатора. Температура при регенерации катализатора поддерживается в пределах 427—566°С, давление 0,7—1,4 МПа, содержание кислорода в инертном газе не более 2 % (об.). [c.32]

МПа, циркуляция газа 1000-1500 мVм сырья, содержание На в циркулирующем газе 85—95 % (об.). Катализатор А120з Р1 С1 (промотирован рением). Количество перерабатываемого сырья над катализатором 95 м7кг катализатора. [c.39]

Мы приведем сравнительное описание, каким образом разрешены эти различные проблемы в трех процессах Джайро, Лимона и Нокса. Прежде всего следует отметить уничтожение местных перегревов и равномерное распределение тепла в газовой массе во время диссоциации. В способе Джайро регулирование тем1ператугры дости-гаеггся циркуляцией газов, заключенных в замкнутую систему, иду- [c.300]

Полагают, что вид псевдоожижения зависит от максимально возможного размера стабильного газового пузыря в псевдоожиженном слое. Если скорость циркуляции газа внутри пузыря (обычно, приблизительно равная скорости его подъема) превышает скорость витания твердых частиц uf, то последние всасываются в пузырь через его основание, и пузырь разрушается. Так как скорость подъема пузыря возрастает с увеличением его объема и пракпияевки не зависит от свойств псевдоожиженного слоя , то максимальный размер стабильного пузыря растет с увеличением скорости витания твердых частиц. Если размер пузыря превышает диаметр частиц, например, в 10 раз, то пузырь становится видимым и псевдоожижение будет неоднородным. Если же размеры пузыря соизмеримы с диаметром твердых частиц, то псевдоожижение можно считать однородным. Для характеристики вида псевдоожижения [c.37]

Согласно уравнениям (111,84) и (111,85), поле скоростей ожижающего агента зависит от На рис. III-8 демонстрируются такие поля для трех значений UJu , из которых одно меньше, а два больше единицы. Можно видеть, чта при >1, как и у Дэвидсона, вблизи пузыря образуется облако циркуляции газа нри этом отношение размеров облака и нузыря уменьшается при больших значениях Uju , что также согласуется с выводами Дэвидсона (напомним, что решение быстро теряет точность ниже экваториальной плоскости пузыря, поэтому на каждом рисунке изображен только верхний квадрант сферы). [c.106]

Приведенные аргументы только объясняют (в свете имеющихся теоретических концентраций) относительный вклад сквозного потока газа через пузырь и диффузии в общий эффект массопере-носа. Вместе с тем было показано, что при скорости подъема пузыря, превышающей u f, газ, циркулирующий в его окрестности, контактирует только с твердыми частицами, находящимися в облаке. Возникает вопрос является ли в этих условиях циркуляция газа из нузыря в непрерывную фазу единственным фактором, способствующим межфазному обмену газом [c.361]

В этих условиях эффективность реактора с псевдоожиженным слоем будет, возможно, соответствовать теоретически рассчитанной по моделям, учитывающим межфазный обмен газом только за счет его циркуляции через пузырь и облако. Например, при использовании катализатора с размером частиц 360 мкм было установлено что экспериментальные данные хорошо согласуются с упомянутой выше моделью Однако при уменьшении размера частицы падает интенсивность циркуляции газа через облако и пузырь объем облака становится меньше, так что газ из нузыря контактирует с относительно меньшим числом твердых частиц. Отношение Ul,lu f при этом весьма велико, поэтому время пребывания газа, находящегося в пузыре, составляет лишь некоторую долю от времени его пребывания в непрерывной фазе следовательно, степень проскока будет высокой. Эти общие рассуждения не подкреплены экспериментальными наблюдениями. [c.363]

Установ1<а эта состояла из восьми сосудов, емкостью каждый но 1 л, гидравлического насоса для подачи нефти и дожимающего компрессора на 500 кгс/см для нагнетания и циркуляции газа в установке. На линии газового потока от одного сосуда к другому имелись дросселирующие вентили, позволяющие поддерживать в сосудах разные давления. К сосудам были присоединены приемники для жидких продуктов. Заданная температура, одинаковая во всех сосудах, поддерживалась с помощью наружных электропечей. Вначале все сосуды установки наполняли газом и в них устанавливали давление, ступенчатым образом понижающееся от первого к последнему. O yj ществляли циркуляцию газа в установке и затем в ее первый [c.98]

Опыты были проведены на лабораторной установке проточного типа, состоящей из трех обогреваемых сосудов, емкостью по 5 л каждый, последовательно соединенных друг с другом дроссельными клапанами. Разделяемый продукт подавался в первый сосуд установки, где растворялся в газе. Циркуляция газа в установке осуществлялась дожимающим компрессором. Анализируя данные таблицы, прежде всего следует отметить низкие давления газа при разделении тяжелых нефтяных остатков. Это оказалось возможным благодаря использованию сильных газовых ряг.творителей. [c.101]

В проточно-циркуляционных установках для прокачки реагиру-юш,ей смеси часто используют стеклянные плунжерные циркуляционные насосы. Поршень насоса приводится в возвратно-поступательное движение с помощью соленоида. Прерывистое магнитное поле соленоида создается посредством релейной схемы. Магнитные плунжерные насосы не всегда удобны в применении, в частности при сильно экзотермических реакциях, когда требуется создавать большую циркуляцию газа, чтобы избежать неоднородного температурного поля в реакторе. Поэтому наряду с этими насосами применяют и другие конструкции, например, сильфонные или диафраг-менпые насосы, приводимые в движение от электродвигателя [14,151. Весьма целесообразно включать в схему центробежные газодувки высокой производительности. Здесь, однако, надо исключить утечки газа через сальники на оси ротора насоса. [c.410]