Скорость в адсорберах

Фиктивная скорость газа. Для определения оптимальных размеров адсорбера рассчитаем высоту слоя сорбента при нескольких значениях диаметров аппарата 1,2 1,6 и 2,4 м. Для ) = 1,2 м фиктивная скорость газа составит [c.71]

Определяют максимально допустимую линейную скорость газа в адсорбере. Для этого можно использовать уравнение Леду [75]. [c.288]

Для установления влияния скорости подачи сырья в адсорбер на полноту выделения н-алканов из бензина она изменялась от 0,15 до 1,0 час . Экспериментальным путем было найдено, что более приемлемой скоростью является — [c.201]

Укажем также еще один нестационарно работающий элемент процесса, характерный для химической промышленности. Обычно нестационарно работает каждый двухфазный элемент процесса, в котором одна фаза течет через аппарат (конвективный поток), а вторая находится в неподвижном состоянии. Схема такого элемента процесса приведена на рис. 10-2. Примером может служить адсорбер с неподвижным слоем адсорбента. В аппарат колонного типа поступает поток, содержащий адсорбтив. Адсорбционное равновесие наступает медленно, причем в объеме аппарата можно различить два отдельных участка. Адсорбция начинается вблизи от входа потока, и здесь достигается равновесие между адсорбентом и потоком. На отдаленном от входа участке аппарата поток освобождается от адсорбтива (инертный газ или жидкость). Эти два участка связаны переходной зоной — так называемым фронтом адсорбции , в котором происходит резкое изменение концентрации адсорбтива она быстро уменьшается от входного значения со до нуля. Фронт адсорбции перемещается в адсорбере с определенной скоростью и доходит за определенный промежуток времени i до точки выхода потока из аппарата. Частное от деления высоты аппарата Ь на продолжительность прохождения i определяет скорость распространения фронта адсорбции [c.301]

Проектирование адсорберов включает в себя, наряду с выбором конструкции, определение их окончательной стоимости при различных сочетаниях таких параметров эксплуатации, как продолжительность циклов, влагоемкость адсорбентов, необходимая точка росы осушенного газа, допустимая скорость газа и величина потерь давления в слое осушителя. [c.244]

Количество засыпаемого в адсорберы адсорбента определяется содержанием ацетилена в потоке очищаемой жидкости, допустимой скоростью потока в насадке, количеством очищаемой жидкости, поглотительной способностью адсорбента в динамических условиях и продолжительностью работы адсорбера между регенерациями. [c.111]

Пример 20. Определить толщину слоя сорбента для очистки водорода от метана адсорбцией при давлении 1 МПа и температуре 25 °С, если начальная концентрация метана составляет Уа = 0,0309 мол. доли (0,2 кг/м при условиях в адсорбере). Фиктивную скорость газа принять равной 9 см/с. продолжительность адсорбции 1800 с, концентрацию проскока 0,05(/н. Свойства активированного угля и уравнение изотермы адсорбции даны в примерах 14 и 15. [c.74]

Сырье, забираемое насосом 12 из резервуара, смешивается в диафрагмовом смесителе 13 с растворителем, подаваемым насосом 22. Раствор сырья далее охлаждается в холодильнике 14 до температуры адсорбции и поступает через перфорированный горизонтальный маточник в нижнюю часть адсорбера 9. Здесь раствор сырья поднимается, а навстречу ему опускается сплошным слоем адсорбент при этом из масляного сырья извлекаются нежелательные компоненты (тяжелые ароматические углеводороды, смолистые вещества и частично соединения серы). Адсорбент непрерывно подается из бункера-разгрузителя 10 в верхнюю часть адсорбера через распределительное устройство. Изменяя производительность установки (скорость потока раствора сырья) и тем самым время контактирования, можно регулировать качество очищенного и десорбированного продуктов (рафинатов I и II). [c.93]

Определить минимальную толщину слоя сорбента при фиктивной скорости газа в адсорбере 0,09 м/с и длительности стадии адсорбции 1800 с. Начальную концентрацию СН4 в сорбенте принять равной нулю. [c.68]

Исходя из опытных данных задаются скоростью газа в адсорбере, [c.96]

Деление потока азота на две части в схеме установки сделано с целью регулирования в необходимых пределах относительного давления паров адсорбата Р1Р в адсорбере. Давление регулируют, изменяя скорости потоков азота Ух и Уц, и [c.80]

После установления комнатной температуры в адсорбере 1 и заданной скорости пропускания газа-носителя начинают пропускать в поток гелия отдельные порции (импульсы) кислорода с помощью крана-дозатора 14. Объем петли дозатора равен 0,155 см . [c.92]

После установления температуры в адсорбере и скорости газа-носителя с помощью крана 6 в поток гелия вводят 1 мл адсорбата окиси углерода. При прохождении [c.93]

С. После дренирования основной массы этой воды в схему циркуляции включается адсорбер с цеолитами, и скорость подъёма температуры можно увеличить до 40°/час. [c.67]

В работе [70] описаны результаты исследования адсорбции углеводородов из воздуха при низких температурах. При постоянных условиях на входе (рис. 24) углеводороды проходят через адсорбент с различной скоростью. Независимо от вида углеводорода концентрационный фронт при низких концентрациях движется с большей скоростью, чем при высоких концентрациях, причем эта скорость относительно постоянна. Наиболее медленно по слою адсорбента движется ацетилен и пропилен. В указанной работе отмечается, что теоретически концентрация углеводорода за адсорбером никогда не бывает нулевой, в связи с чем для удаления оставшихся углеводородов необходима дополнительная очистка жидкого кислорода. [c.118]

Охлаждение адсорбера ведется, как правило, жидкостью. Однако на крупных установках, согласно инструкции завода-изготовителя, разрешается охлаждать адсорбер газом. В этом случае следует строго соблюдать требования инструкции о количестве газа, подаваемого на охлаждение, так как в противном случае в адсорбере могут возникнуть повышенные скорости, что приведет к истиранию адсорбента. [c.150]

Если, несмотря на двукратное переключение адсорберов, содержание ацетилена в жидком кислороде не уменьшается или если в одном из анализов содержание ацетилена превышает 0,2 см 1дм , то блок разделения должен быть остановлен на полный отогрев. При этом после остановки компрессора следует передавить кубовую жидкость из нижней колонны в верхнюю, а затем уже сливать жидкость из конденсатора. Сливать жидкость из конденсатора до остановки компрессора не следует, так как это может привести к повышенной скорости концентрирования примесей в конденсаторе. [c.153]

НИИ аппарата цилиндрической формы определяются выбором фиктивной скорости газа или жидкости. Верхним пределом скорости является скорость начала псевдоожижения частиц сорбента. С увеличением скорости растет коэффициент массопередачи (до некоторого предела, определяемого скоростью, при которой внутреннее сопротивление становится лимитирующим), и увеличивается гидравлическое сопротивление. Оптимальная скорость движения среды в адсорбере обычно много ниже скорости начала псевдоожижения. Выбор ее основывается на техникоэкономических соображениях производится расчет процесса при нескольких значениях фиктивной скорости (см. пример 17) и выбирается то значение, при котором полные затраты на работу установки минимальны. [c.67]

Пример 16. Определить минимальное время практически полной десорбции метана из слоя угля толщиной 2,48 м, содержащего в начальный момент 0,02885 кг метана/кг угля при 25 °С, если десорбирующий газ не содержит метана и движется в адсорбере с фиктивной скоростью 9 см/с. Найти зависимость конечной концентрации десорбирующего газа от времени. При какой минимальной скорости десорбция может быть осуществлена, как и адсорбция, за 1800 с. [c.68]

Фиктивная скорость паровоздушной смеси в адсорбере [c.153]

Критическая скорость псевдоожижения выше выбранной, что обеспечивает нормальные условия движения адсорбента через аппарат. В случае, если критическая скорость будет ниже выбранной, необходимо увеличить диаметр адсорбера. [c.154]

При расчете адсорберов принимают во внимание продолжительность циклов, допустимую линейную скорость газа, влагоемкость адсорбента, необходимую глубину осушки газа, количество влаги, извлекаемой из газа, показатели адсорбентов при работе их в динамических условиях, особенности регенерации, допустимую величину потерь давления. Все эти величины взаимосвязаны, поэтому для расчетов некоторые из них должны быть приняты как исходные. Для определения оптимальных размеров адсорбера расчет проводится несколько раз при различных значениях исходных данных. [c.246]

На основании практических данных необходимое время контакта т = = 0,5 мин, допустимая линейная скорость гаэа в свободном сечении адсорбера и> = 0,08 м1сек. [c.261]

Принимают допустимую линейную скорость газа в адсорбере Up (м/мин) несколько ниже значения Ur. [c.289]

Определяем максимально допустимую линейную скорость газа в адсорбере [c.291]

Если производительность установки соответствует линейной скорости газа Б адсорбере, находящейся в этих пределах, то, как показывает опыт, измельчение адсорбента незначительно. Для принятой продолжительности цикла адсорбции расчет адсорбера производится в такой последовательности [c.249]

Определяем скорость газа и проверяем, соответствует ли она пределам рекомендуемой линейной скорости газа в адсорбере для данных условий. Если пе соответствует, то изменяем диаметр таким образом, чтобы линейная скорость газа находилась в рекомендуемых пределах. [c.249]

Определяем диаметр адсорбера при принятой линейной скорости потока газа и данной производительности установки. Для этого воспользуемся соотношением [c.250]

Линейная скорость газа в свободном сечении адсорбера при рабочих условиях [c.250]

Из расчета видно, что адсорбер имеет некоторый запас по скорости газа я влагоемкости адсорбента. Если вместо силикагеля рассчитанный адсорбер загрузить активной окисью алюминия, то = 1,44 м, = 7,65%, а, = = 6,55%, молекулярными ситами (ЗА, 4А) — соответственно 1,08 м, 13,8%, 12.4%, [c.251]

Синтетический цеолит помещали в стеклянную трубку высотой 1000 мм, диаметром 22 мм, насыпной объем — 300 мл поверхность синтетического цеолита была покрыта битым стеклом для предварнтельцого испарения бензина. Трубку с адсорбентом переносили в вертикально установленную трубчатую электропечь. Цеолит сущился постепенным повышением температуры до 400°С в течение 3 час под вакуумом 5 мм рт. ст. Адсорбцию н-алканов проводили при 180°С и давлении 400 мм рт. ст. с разными объемными скоростями подачи беизина в адсорбер. Для установления влияния скорости подачи бензина на полноту выделения н-алканов она менялась от 0,15 до 1,0 час. Экспериментально было найдено, что скорость 0,15 час является более приемлемой поэтому в дальнейшем мы придерживались скорости 0,15 час . [c.193]

До начала опытов была определена разделяющая способность цеолита СаА по отношению к н-алкану, для чего была приготовлена нскусственная смесь (из 40% н-гептана и 60% изооктана). Смесь подавали в адсорбер при температуре 150°С с объемной скоростью 0,2 час , как рекомендовано а работе [11]. После пропускания 20 г искусственной смеси подачу ее прекращали. Десорбцию адсорбированного глеводо-рода проводили при температуре 350°С, а давление доводили до 5 мм. После десорбции получили 7,8 г углеводорода, кото- [c.200]

Опыт сводится к следующему. Навеску катализатора 0,5—3,0 г насыпают в трубку, взвешивают с большой т041юстью и закрепляют в адсорбере. Затем включают термостат и по достижении постоянной температуры 20 0,1°С начинают подачу азота, установив необходимое соотношение потоков У Уц по реометрам. Навеску катализатора выдерживают в парах адсорбата около 30 мин, затем трубку извлекают, взвешивают и вновь помещают в адсорбер. Эти операции повторяют до насыщения навески и установления постоянной массы трубки. По окончательному привесу катализатора получают величину адсорбции бензола (а) в г, т. е. соответствующую точку изотермы. Следующие точки получают, изменяя скорости потоков. Обычно придерживаются направления в сторону высоких относительных давлений, постепенно увеличивая расход азота по линии I. [c.81]

Дьюара. Затем поочередно через каждый адсорбер пропускают смесь газов со скоростью 50 мл1мин и снимают адсорбционные пики. При этом концентрацию аргона в смесн устанавливают в пределах 1,5—7,0%. По окончании адсорбции отдельно на каждом образце, убрав со- [c.84]

Количества хемосорбирующегося кислорода измеряют следующим образом. В адсорбер 1 помещают 0,5—5,0 г исследуемого катализатора с поверхностью металла порядка 1,5—15 м - и восстанавливают металл. Для этого адсорбер с катализатором помещают в съемную электрическую печь, нагревают до нужной температуры и через него пропускают очищенный и осушенный водород со скоростью 2—3 л ч. По истечении времени восстаиовле-1шя подачу водорода прекращают, убирают печь и в адсорбер подают гелий для вымывания водорода и охлаждения катализатора до комнатной температуры. Поток гелия при этом проходит кран-дозатор 14, адсорбер 1, измерительную ячейку катарометра 15 и счетчик 17. Через сравнительную ячейку катарометра 16 подают параллельный поток гелия. Одновременно налаживают поток кислорода через краи-дозатор 14 с выходом в ат-мосф еру, [c.91]

Схема включает адсорбер 1 из боросиликатиого стекла диаметром 4 мм, погружаемого при измерениях в склянку с водой 2, катарометр со сравнительной 3 и измерительной 4 ячейками, пенный измеритель скорости газов 5, кран-дозатор 6 и электрическую печь 7. [c.92]

Количества хемосорбирующегося газа измеряют на восстановленном катализаторе. Для этого хорошо высушенную и взвешенную с точностью до 0,0002 г навеску образца 0,1—0,5 г помещают в трубку адсорбера и обрабатывают водородом при 500° С не менее 2 ч (положение И). Скорость подачи водорода в адсорбер устанавливают равной 50 см мин. По окончании восстановления подачу водорода прекращают. Включают ввод газа-носителя гелия в систему по линии дозировочный кран — сравнительная ячейка катарометра — адсорбер — измерительная ячейка катарометра — счетчик и охлаждают образец до комнатной температуры, убрав электропечь 7. [c.92]

Испытания показали, что при скорости воздуха 0,2— 0,3 дм 1 мин см ), давлении 5—7 Мн1м - (50—70 кПсм ) и температуре 153—133°К адсорбер очищал воздух при [c.116]

Учет продольного перемешивания. Уравнение (II 1.79), лежащее в основе расчета профилей концентраций и выходных кривых, справедливо для течения разделяемой среды через слой сорбента в режиме идеального вытеснения при отсутствии продольной диффузии. Отклонения от этого режима, обусловленные неравномерным распределением скоростей, существованием обратных потоков, наличием продольной диффузии, при расчете адсорберов обычно учитываются введением поправки в коэффициент массопередачи. Поправка вводится в виде дополнительного диффузионного сопротивления 1/Рпрод-Коэффициент массопередачи с учетом продольного [c.67]

Принимаем линейную скорость гйза в свободном сечении адсорбера 9 м/мин. [c.250]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология