Адсорбция продолжительность

При адсорбции на оксиде алюминия и силикагеле снижение температуры адсорбции способствует повышению поглотительной способности и увеличивает продолжительность фазы ад-со1)бции. Для них рекомендуется температура адсорбции не вы-и1б 30 °С. При осушке высоковлажного газа выделяется большое количество теплоты адсорбции. Для ее отвода рекомендуется применение охлаждающих змеевиков в слое адсорбента. При осушке на цеолите снижение температуры адсорбции вызывает уменьшение размеров входных окон н снижает поглотительную способность цеолитов. Нормальной температурой адсорбции для цеолитов считается 50—70 °С. [c.150]

Рис. 111.17. Определение продолжительности стадии адсорбции по зависимости конечной концентрации газа (или жидкости) от времени—по выходной кривой.

Обычно исходными параметрами для технологического расчета адсорберов служат расход и состав исходной смеси свойства сорбента условия, при которых должны протекать стадии адсорбции и регенерации предельно-допустимая концентрация в очищенном газе (концентрация проскока). Целью расчета является определение основных размеров адсорбера (диаметра и высоты слоя сорбента), продолжительности стадий адсорбции и регенерации, числа адсорберов, при котором может быть обеспечена циклически-непрерывная работа всей установки. [c.66]

Полный цикл процесса осушки твердыми поглотителями состоит из трех последовательных стадий 1) адсорбции (продолжительность 12—20 ч), 2) регенерации адсорбента (4—6 ч), 3) охлаждения адсорбента (1—2 ч). [c.52]

Проведенное исследование позволяет сделать вывод, что точность оценивания параметров повышается с увеличением радиуса гранул адсорбата и возрастанием объемных скоростей газа-носителя. При увеличении констант скорости адсорбции и адсорбционно-десорбционного равновесия Ка необходимо увеличивать продолжительность подачи импульсов и время между измерениями выходных концентраций реагентов. Необходимо отметить, что удачный выбор временных промежутков между измерениями концентраций Ai позволяет значительно повысить точность определения параметров моделей кинетики адсорбции. Заметим, что влияние различных факторов на точность оценок рассчитывалось при радиусе гранул адсорбата = 2,5 мм, что соответствует радиусу зерна катализатора широкого класса и объемной скорости W = = 1,57 мл/с [69, 24]. [c.218]

В последние годы широкое распространение получают так называемые короткоцикловые адсорбционные процессы осушки газов. Продолжительность адсорбции составляет от 1,5 до 10 мин, причем адсорбция ведется нри повышенном давлении и нормальной температуре, а регенерация адсорбента — при атмосферном давлении и той же температуре. Применение короткоцикловой адсорбции позволяет повысить производительность установки за счет резкого сокращения времени регенерации, хотя адсорбент регенерируется не полностью. При короткоцикловой адсорбции в качестве адсорбента применяют силикагель. [c.160]

Осушитель имеет обычную конструкцию десорбцию воды проводят нагревом слоя в продувкой газом. Типичный рабочий цикл состоит из периода адсорбции продолжительностью 8 ч и периода регенерации, продувки и охлаждения — 8 ч. [c.78]

Укажем также еще один нестационарно работающий элемент процесса, характерный для химической промышленности. Обычно нестационарно работает каждый двухфазный элемент процесса, в котором одна фаза течет через аппарат (конвективный поток), а вторая находится в неподвижном состоянии. Схема такого элемента процесса приведена на рис. 10-2. Примером может служить адсорбер с неподвижным слоем адсорбента. В аппарат колонного типа поступает поток, содержащий адсорбтив. Адсорбционное равновесие наступает медленно, причем в объеме аппарата можно различить два отдельных участка. Адсорбция начинается вблизи от входа потока, и здесь достигается равновесие между адсорбентом и потоком. На отдаленном от входа участке аппарата поток освобождается от адсорбтива (инертный газ или жидкость). Эти два участка связаны переходной зоной — так называемым фронтом адсорбции , в котором происходит резкое изменение концентрации адсорбтива она быстро уменьшается от входного значения со до нуля. Фронт адсорбции перемещается в адсорбере с определенной скоростью и доходит за определенный промежуток времени i до точки выхода потока из аппарата. Частное от деления высоты аппарата Ь на продолжительность прохождения i определяет скорость распространения фронта адсорбции [c.301]

Продолжительность фаз процесса принято изображать в виде графиков или таблиц, называемых циклограммами. Ниже приводится циклограмма работы рекуперационной установки [1 ], состоящей из двух адсорберов и работающей по четырехфазному циклу (а — адсорбция, д — десорбция, С — сушка, о — охлаждение) [c.152]

В газовой фазе доля более напряженных конформаций, в том числе и некоторых г-конформаций для Сб-дегидроциклизации, тем меньше, чем выше их напряженность. Как уже указывалось (см. разд. 1.2), конформации одного вещества более или менее быстро переходят друг в друга, однако при постоянной температуре их соотношение не меняется. На поверхности катализатора из-за адсорбции молекулы могут оказаться временно зафиксированными в /"-конформации, т. е. при таком расположении главной углеводородной цепи, которое энергетически невыгодно, но зато пространственно наиболее благоприятно для образования переходного состояния. В то же время, чем более напряжена г-конформация, тем менее прочно ее фиксирование, короче продолжительность жизни на поверхности катализатора, а следовательно, меньше вероятность прореагировать. Соответственно, меньше будет предэкспоненциальный член уравнения Аррениуса. Если же при этом реакция идет ио нулевому порядку и энергии активации для Сб-дегидроциклизации разных углеводородов одинаковы, то между значениями энергии перехода от обычных к г-кон-формациям и выходами продуктов реакции должна быть антибатная зависимость. При сопоставлении таких энергий перехода, вычисленных А. Л. Либерманом из конформационных данных, с выходами циклопентанов при Сб-дегидроциклизации, найденными авторами книги экспериментально, действительно обнаружилась ожидаемая антибатная зависимость [c.213]

Можно думать, что на поверхности катализатора, относительно обедненной водородом, основная масса молекул н-гептана адсорбирована всеми семью атомами углерода. При этом геометрия конформаций А и Б такова, что их адсорбция сопровождается блокированием отмеченных междоузлий алкильными группами группами С-1 и С-7 в конформации А и С-6 в конформации Б. В последнем случае второе междоузлие в определенный момент может оказаться занятым свободным водородом, что по указанным ниже причинам создает относительно более благоприятную возможность для образования переходного состояния. Это обусловлено тем, что на поверхности металла продолжительность жизни адсорбированного углеводорода значительно больше, чем у адсорбированного водорода [102], в связи с чем междоузлия, занятые алкильными остатками, освобождаются значительно реже, чем места, занятые водородом. Поэтому в условиях недостатка водорода вероятность создания благоприятных условий для занятия обоих междоузлий атомами водорода из молекулы н-гептана, а следовательно, и для образования переходного состояния ниже для конформации А. [c.216]

Адсорбцию, продолжительность которой обычно значительно превышает продолжительность десорбции и охлаждения поглотителя, рекомендуется производить параллельно в двух (как показано на рис. 137) или большем числе аппаратов. В некоторых случаях перед аппаратами III и IV целесообразно включать аппарат V для дополнительной адсорбции. В этом аппарате V основной процесс адсорбции уже прошел, однако поглотитель, встречаясь с наиболее богатым газом, оказывается способным к дополнительному поглощению. Включением аппарата на дополнительную адсорбцию достигается более полное использование адсорбционной емкости поглотителя. При включении в установку аппарата V вентиль И перекрывается, а вентили 13 и 14 открываются. Установка снабжена системой вентилей для автоматического переключения аппаратов из стадии адсорбции в стадию дополнительной адсорбции, а затем [c.295]

Цикл поглощения при извлечении углеводородов Сз+ составляет от 15 до 60 мин. В общем случае продолжительность цикла адсорбции должна быть равна времени работы слоя до проскока ключевого компонента. Кроме того, время цикла зависит от скорости потока газа, высоты слоя адсорбента н времени регенерации слоя. [c.167]

Вместе с сероводородом из потока газа может быть удалена также двуокись углерода изменяя продолжительность адсорбционного процесса, можно получить любую. заданную степень извлечения СО 2- В процессе совместной адсорбции газа от двуокиси углерода и сероводорода в первый период происходит полное удаление обоих компонентов, затем СО а вытесняется сероводородом. Содержание СО., в выходящем потоке газа резко возрастает, причем вследствие вытеснения оно превосходит содержание СО в исходном газе. В то же время количественно сорбируется сероводород. На основе десорбции газов осуществлено производство серы и твердой двуокиси углерода. [c.112]

Продолжительность стадий процесса. Определение длительности стадии адсорбции при заданных высоте слоя и концентрации проскока также можно производить графически после расчета выходной кривой — зависимости конечной (при z = Н) концентрации очищаемой среды от времени (рис. 111.17). Аналогично можно найти и продолжительность стадии десорбции, исходя из заданной конечной концентрации десорбирующего газа или максимально допустимой остаточной концентрации в сорбенте (рис. 111.18). [c.67]

В примерах 17—19 рассчитана адсорбционная установка, состоящая из двух адсорберов и работающая при длительности стадий адсорбции и десорбции 0,5 ч. Расчет следует повторить при другой продолжительности циклов адсорбции и десорбции и выбрать оптимальный вариант. Постоянный фактор разделения. Фактором разделения г для адсорбции называют [25] отношение [c.73]

При действительном ходе процесса система не достигает состояния равновесия и степень приближения к равновесному состоянию зависит от ряда факторов скорости протекания процесса адсорбции, продолжительности контакта фаз, поверхности контакта, активности (емкости) адсорбента. [c.283]

Десорбцию н-парафинов проводят дросселированием давления в хроматографической колонне и при постоянном пропускании продувочного газа. После того как давление снизится с 4,2 ат до 0,2 ат, продувку прекращают и начинают откачку газа из колонны компрессором. По мере снижения давления в колонне происходит непрерывная десорбция к-парафинов. Во время откачки температура адсорбента за счет теплоты десорбции снижается до 300° С. После снижения давления в хроматографической колонне до 0,07 ат десорбцию прекращают. На всем протяжении стадии десорбции газ пропускают нисходящим потоком, т. е. в направлении, противоположном направлению потока во время стадии адсорбции. Продолжительность обеих стадий составляет 10 мин. [c.227]

Пример 20. Определить толщину слоя сорбента для очистки водорода от метана адсорбцией при давлении 1 МПа и температуре 25 °С, если начальная концентрация метана составляет Уа = 0,0309 мол. доли (0,2 кг/м при условиях в адсорбере). Фиктивную скорость газа принять равной 9 см/с. продолжительность адсорбции 1800 с, концентрацию проскока 0,05(/н. Свойства активированного угля и уравнение изотермы адсорбции даны в примерах 14 и 15. [c.74]

Обычно полный цикл рекуперации, проводимой с использованием аппаратов периодического действия с неподвижным слоем адсорбента, состоит из четырех фаз (четырехфазный способ) [11] и осуществляется по следующему примерному графику 1) собственно адсорбция (продолжительность от 0,5 до 32 ч) 2) десорбция поглощенного продукта острым водяным паром или горячим инертным газом (условия процесса температура не должна превышать 120 °С, давление 0,11—0,12 МПа, продолжительность до 1 ч) 3) сушка адсорбента от 1 до 10 ч потоком горячего воздуха или инертного газа (активный уголь после десорбции содержит много влаги, которая может значительно снижать его адсорбционную емкость) 4) охлаждение от 1 до 10 ч потоком холодного воздуха, инертного газа или паровоздушной смесью с последующей ее рециркуляцией. [c.136]

Другим важным параметром адсорбции, тоже характеризующим противоизносную эффективность смазочной среды, является время т — средняя продолжительность пребывания молекулы в адсорбированном состоянии, рассчитываемая по уравнению Я. И. Френкеля [274] [c.256]

Технологические схемы современных адсорбционных отбензини-вающих установок отличаются от схем недавнего прошлого применением значительно меньших по размеру и иных по форме адсорберов, сокращением продолжительности адсорбционного цикла до 24—45 мин вместо 2—4 ч, регенерацией адсорбента горячим газом вместо перегретого водяного пара и, наконец, применением более совершенных современных зернистых адсорбентов (силикагель, сочетание силикагеля с активированным углем и др.). Сравнительно небольшие размеры адсорберов и малая продолжительность циклов адсорбции приводят к тому, что полная замена адсорбента требуется лишь после 1—2 лет его работы, резко снижаются эксплуатационные расходы и себестоимость газового бензина. Замена регенерирующего агента — водяного пара — горячим газом уменьшила расход топлива почти в 8 раз по сравнению с расходом на угольно-адсорбционных установках, так как на превращение воды в пар требуется значительно больше тепла, чем на подогрев газа. [c.167]

Исходные данные расход газа 0 г=40 000 м ч, давление газа на входе в адсорбер Р=3,0 МПа, температура = 30 С, точка росы осушенного газа /р = минус 60 °С, продолжительность цикла адсорбции т = 6 ч (т. е. число циклов в сутки равно 4), средний диаметр частиц адсорбента [c.290]

Ниже приведены [77] условия осушки сырья на установке с двумя адсорберами диаметром 0,6 м, высотой 4,2 м (продолжительность адсорбции и регенерации составляет по 12 ч при температуре 180 °С после регенерации проводится охлаждение адсорбента) [c.106]

Уравнения (П 1.92)—(И 1.94) дают возможность найти предельные параметры процесса минимальную толщину слоя сорбента при заданной продолжительности стадии адсорбции, или минимальную длительность стадии десорбции для слоя определенной толщины, или максимальное время работы слоя сорбента заданной высоты до момента проскока и т. п. [c.68]

Широкое расиространение в установках адсорбционной очистки природного газа большой ироизводительности получила четырехадсорбериая схема, ири которой два адсорбера используются для очистки, третий находится на регенерацпп, четвертый - на охлажденпп. Адсорберы переключаются на очистку со сдвигом времени, равным половине времени адсорбции. Продолжительность регенерации варьируется в пределах 1/2-5/8 времени адсорбции. Продолжительность стадии охлаждения составляет 3/5 1/2 времени адсорбции. Не- [c.413]

Пример 17. Подобрать размеры адсорбера для очистки водо" рода от метана при давлении 1 МПа и температуре 25 С, если расход исходной смеси равен 542 кг/ч, а начальная концентрация метана уц = 0,00309 мол. доли. Максимально допустимое содержание метана в очищенном водороде 0,05(/н. Продолжительность цикла адсорбции принять равной 1800 с. Свойства активированного угля приведены в примере 14. Считать, что в начале адсорбции сорбент не содержит метана. [c.69]

Пример 19. В процессе адсорбции, рассмотренном в примерах 17 и 18, регенерацию сорбента предполагается проводить при давлении 0,1 МПа и температуре 25 °С путем рециркуляции части очищенного водорода. Определить расход водорода на регенерацию угля при продолжительности десорбции 1800 с, если максимальное содержание метана в сорбенте после регенерации должно составлять 0,00035 кг/кг угля. Считать, что при давлении 0,1 МПа применимо то же уравнение изотермы адсорбции. [c.72]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ СТАДИИ АДСОРБЦИИ [c.153]

В главах этой книги, посвященных растворам и адсорГции, показано, что растворимость газов в жидкостях и адсорбция газов на поверхности твердых тел определяются, помимо температуры и концентрации газа, химической природой газа и химической природой растворяющей жидкости или адсорбента. Различия в геометрической и электронной структуре молекул газа приводят к разной растворимости (или разной адсорбируемости) этих газов. Последнее обстоятельство обусловливает то, что при равновесии средние продолжительности жизни разных молекул в газовой фазе и в смежном с нею растворе (или на поверхности твердого тела) ири заданной температуре и заданных концентрациях этих молекул в газовой фазе неодинаковы. [c.543]

При проектировании аппарата периодического действия задаются одной из двух взаимосвязанных величин — высотой слоя (для кольцевого адсорбера— толщиной слоя) или продолжительностью фазы адсорбции. [c.152]

По данным [3, 5, 6, 12] эта высота значительно превышает высоту работающего слоя (зоны массопередачи), что исключает возможность проскока адсорбтива. Высота слоя, большая высоты зоны массопередачи, определяет только его гидравлическое сопротивление и необходимую продолжительность стадии адсорбции. [c.152]

Продолжительность адсорбции рассчитывают по уравнению [6, с. 88] [c.153]

Влияние смазочного материала на параметры трения в условиях граничной смазки оценивается, как правило, по величине адсорбции масла (среды) и по его химической активности. Адсорбционная способность учитывается преимущественно для случая использования химически инактивной смазочной среды. Так, Б. В. Дерягин предложил оценивать эффективность масляной пленки по критерию маслянистости, представляющему собой соотношение шероховатостей смазанной и несмазанной поверхностей. Другой критерий маслянистости характеризуется отношением разности работ сил трения несмазанных и смазанных поверхностей за время, ншбходимое для истирания пленки толщиной /г, к толщине этой пленки. Критерии маслянистости в основном определяются продолжительностью пребывания молекул масла (смазки) на поверхности трения и активностью смазки. [c.242]

Для выделения н-бутенов при их высоком содержании в смеси с изобутеном (до 50%) на цеолитах СаА рекомендован процесс при 100—150°С и невысоких давлениях 0,03—8 МПа при адсорбции, 0,10—0,17 МПа при продувке, 0,1—0,11 МПа при десорбции [45]. Объемная скорость подачи сырья 1—2 ч а продолжительность каждой стадии не превышала 5—10 мин. При этом выход н-олефинов С4 близок к 70% [c.200]

Для проектного расчета в качестве исходных данных принимают следующие давление Р и температуру I осушаемого газа, объем осушаемого газа V, точку росы осушенного газа /р, продолжительность цикла адсорбции т и тип адсорбента. [c.287]

Если Т1 значительно отличается от принятой продолжительности цикла адсорбции т, повторяют расчет по пп. 2—12, приняв величину цикла несколько меньше полученной в п. 12 величины. [c.290]

На стадии регенерации, после того как за счет подачи нагретого очищенного газа температура в реакторе достигает 300 X, в циркулирующий газ добавляют сероводород из линии кислого газа установок Клауса до содержания его 10-15 % для десульфатации катализатора. Затем катализатор охлаждают холодным очищенным газом и реактор снова включают на адсорбцию. Продолжительность стадии адсорбции 26 ч, стадии десорбции 10 ч и стадии охлаждения 3 ч. Таким образом, при использовании реакторов достаточно большого объема процесс можно считать непрерывным, так как в этом случае переключение реактора со стадии катализа и адсорбции на стадию регенерации производится только один раз в сутки с помощью специальных пневматических приспособлений с программным устройством. [c.116]

При расчете адсорбера количество исходной смеси Со и начальная концентрация извлекаемого компонента Хп обычно бывают известны. Величины а и Хц могут Q быть найдены при помощи изотермы адсорбции концентрация а-в. опре- а р деляется полнотой десорбции (регенерации). При достижении состояния равновесия в адсорберах с движущимся слоем адсорбента адсорбат с коггцентрацией извлекаемого компонента а,( в отходящем адсорбенте будет находиться в равновесии с исходным сырьем, т. е. в этом случае Як = Яцр, а поток, отходящий из адсорбера, будет в равновесии с исходным адсорбентом, т. е. Хк = а ,ф (рис. 9. 9). В действительности система не достигает состояния равновесия, и степень приближения к равновесному состоянию зависит от таких факторов, как скорость протекания процесса (кинетика адсорбции), продолжительность и поверхность контакта. [c.265]

Выходящий пз адсорбера продукт содержал 19,9% углеводородов, адсорбированных на внешней поверхности кристаллов и во вторичной пористой структуре, 45,6% фракции, использованной для продувки, и 34,5% (масс.) нормальных парафипов. Скорость отбора продукта 5560 см /ч. Его охладили до 32 °С и примешали к сырью, наиравляемому па адсорбцию. Продолжительность стадпи продувки составляла 0,9 мин. Затем при помощи той жо фракции давление в системе повысили в течение 0,3 мип до 17,6-10 1 Па (1,8 кгс/см ) и при этом давлении осуществили стадию десорбции в потоке паров фракции в течение 24,6 мин. Направление потоков в стадии, продувки и десорбции совпадало. Скорость подачи десорбента (на жидкое состояние) составляла 0,6 об./об. цеолита в час. [c.500]

Режим процесса парофазной адсорбции температура 300—400 °С, давление 0,5—1,0 МПа длительность адсорбции примерно в два раза меньше продолжительности десорбции. Между этими стадиями в течение непродолжительного времени адсорбент продувается. Окислительную регенерацию адсор-бента проводят обычно после 6000—8000 ч его эксплуатации [2, 3]. [c.97]

Как показано на рис. IX.5, 130терму адсорбции такого типа делят на три области, для каждой из которых расчетные уравнения длм определения продолжительности адсорбции раз.шчны [б] [c.153]

Продолжительность цикла адсорбции может изменяться в широких пределах — от нескольких минут, например на устг -новках короткоцикловой адсорбции, до 8 ч и более т определяется в основном динамической активностью адсорбентов. Кроме того, продолжительность цикла адсорбции должна быть достаточной для проведения цикла регенерации насыщенного адсорбента и его охлаждения. [c.287]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.724 , c.730 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.725 , c.730 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.724 , c.730 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.725 , c.730 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология