Коэффициент устойчивости установок

Электрическое оборудование, обслуживающее крупные руднотермические печи, отличается от оборудования ДСП тем, что отсутствует реактор, так как режим относительно спокоен, дуги более устойчивы и хорошо теплоизолированы. Трансформаторы, как правило, выполняются с переключением ступеней напряжения под нагрузкой, регулирование режима осуществляется как перемещением электродов, так и переключением ступеней трансформатора. Ввиду перешихтовки токоподводов трансформаторы тока со стороны НН установить нельзя. Несмотря на перешихтовку, индуктивность токоподводов весьма велика и коэффициент мощности установки низок (0,8—0,7) кроме того, велика неравномерность нагрузки по фазам, особенно в прямоугольных печах (перенос мощности). [c.221]

Если коэффициент устойчивости вертикального аппарата I/< 1,5, когда обязательна установка фундаментных болтов (см. ниже), высота ho опорных лап 2 принимается в пределах [c.195]

Если величина минимального напряжения равна нулю или имеет положительное значение, то для выявления необходимости установки фундаментных болтов определяют коэффициент устойчивости аппарата, равный [c.331]

Доведение коэффициента устойчивости суточной производительности по технологическим установкам до единицы позволит дополнительно переработать значительное количество сырья. [c.52]

Следует отметить метод для оценки качества сгорания топлива, осуществляемый на однокамерной установке [13, с. 60—66], [19]. Установка представляет собой реальную камеру сгорания двигателя и снабжена аппаратурой для подачи, замера и зажигания- топлива и подогрева воздуха. На такой установке оценивают пусковые свойства топлива, полноту его сгорания, склонность к образованию нагаров и пределы устойчивого горения. Эти характеристики определяют, сравнивая их с аналогичными характеристиками эталона — топлива Т-1 из бакинских нефтей. Испытание проводят при следующем режиме расход воздуха 0,25 м /с, температура воздуха 60°С, давление воздуха 0,1 МПа, температура топлива 15—20 °С. Пусковые свойства топлива оценивают по коэффициенту избытка воздуха, при котором наступает воспламенение топливо-воздушной смеси пределы устойчивого горения определяют по коэффициенту избытка воздуха между моментами срыва пламени (смесь обеднена) и появления пламени на выходе из камеры (при обогащении смеси) полноту сгорания топлива определяют по коэффициенту выделения тепла, склонность к образованию нагара —по привесу жаровой трубы камеры сгорания до и после испытания. [c.64]

Подобные установки коксования, распространенные в США, работают весьма устойчиво с использованием в качестве сырья остатков повышенной коксуемости. Межремонтный пробег их обычно составляет 1,5 года, а рекордная продолжительность работы одной установки в кипящем слое составила 871 день. С учетом коэффициента рециркуляции (1,25) и систематического превышения проектной мощности на 20—25% количество вторичного сырья, поступающего в реактор, достигает 10 000 м /сут. Вследствие высокой единичной мощности установок коксования в кипящем слое для переработки остатков на современных НПЗ достаточно одной такой установки. В последние годы в строительстве установок коксования в кипящем слое снова возродился повышенный интерес к этому процессу. [c.99]

Характеристики реакции теплообменника на изменение нагрузки часто оказывают существенное влияние на коэффициент полезного действия всей установки. Скорость, с которой установка может быть включена в работу или выключена или скорость изменения подачи энергии, может в значительной степени зависеть от характеристик теплообменных аппаратов [7, 8]. Как правило, в новых типах установок такого рода задачи невозможно решить до тех пор, пока установка не построена и не сдана в эксплуатацию. Во всех случаях, когда это возможно, желательно исследовать характеристики скорости реакции, необходимые не только в расчетной точке, но и во всем интервале нагрузок, для которого требуется точное регулирование. Особенно важно проведение такого исследования тогда, когда трудно добиться устойчивой работы системы. При этом должны быть рассмотрены эксплуатационные характеристики важнейших компонентов и контрольно-измерительного оборудования. [c.165]

При температуре, превышающей определенную величину Гкр, горение полностью завершается в слое, снаружи (сверху) слой выглядит так же, как при псевдоожижении продуктами сгорания с соответствующей температурой. Температура слоя определяется тепловым балансом установки, следовательно, им же определяется и диапазон коэффициентов расхода воздуха ав, в котором возможно устойчивое горение. На рис. 4.2 приведены зависимости, полученные в кипящем слое диаметром 97 и высотой 50 мм (в не-ожиженном состоянии) при подаче смеси природного газа с воздухом через пористый газораспределитель [1]. Устойчивое горение в слое корунда 0,25—1,0 мм наблюдалось в этих опытах лишь в диапазоне 1 ав < 1,4. При ав = 1 газ сгорал непосредственно на выходе из газораспределительной решетки, температура в зоне горения примерно на 300°С превышала температуру в объеме слоя. С увеличением ав зона горения растягивается, в результате чего высота температурного пика уменьшается. В условиях приведенного на рис. 4.2 эксперимента при ав > 1,35 температурный пик у решетки исчезает, а температура над слоем оказывается выше, чем в слое. [c.195]

Ректификационные колонны на многих установках АВТ оборудованы желобчатыми тарелками, имеющими низкую пропускную способность, невысокий коэффициент полезного действия и устойчиво работающими только в узком диапазоне нагрузок по парам и жидкости. [c.274]

Для исследования массопередачи из капель [48, 49, 57, 58] использовали аппарат, состоящий из двух микронасосов, соединенных с капилляром таким образом, чтобы с помощью одного насоса образовалась капля в кольцевом пространстве между трубкой из нержавеющей стали п стенкой капилляра, а другой насос отсасывал эту каплю через стальную трубку. На такой установке был определен средний во времени коэффициент массопередачи в системах бензол — вода с фенолом, уксусной кислотой, хлорбензолом и ацетоном. Во всех экспериментах сплошной фазой была вода. Переход фенола исследовался в обоих направлениях, а других веществ только в конвективно устойчивом направлении, т. е. из бензола в воду. [c.242]

Установка работала по одноступенчатой схеме с коэффициентом расхода воздуха около единицы. Высота плотного слоя материала составляла 250—450 мм. Устойчивое горение газа в кипяш,ем слое происходило при температурах свыше 800° С. Максимальные температуры слоя составляли 1300° С. Сгорание было достаточно полным (анализы выполняли на аппарате ГХП-3). Пробы газов забирали с верхней границы кипящего слоя и анализировали на содержание СО2, О2 и СО (табл. 1). [c.220]

При использовании графита удалось во всех случаях резко снизить прочность отложений и наблюдался менее интенсивный их рост. Приведенные результаты были получены в газоходе экономайзера котла-утилизатора, установленного за мартеновской печью с умеренным кислородным дутьем в факел. Проведен также эксперимент при установке пробоотборников в районе пароперегревателя этого же котла. В этом районе интенсивность роста отложений достигала 0,1—0,15 мм/ч (см. 1.2), соответственно толщина отложений была в 2—3 раза больше, чем в районе экономайзера. Основные параметры работы пробоотборника были устойчиво выше, чем в районе экономайзера. Так, значения ф колебались от 0,8 до 0,6, а коэффициент загрязнения е находился на уровне 0,01 м -К/Вт, что примерно в 2—3 раза выше, чем в районе экономайзера. Коэффициент теплопроводности отложений составил [c.27]

Коэффициент первичного воздуха несколько больше единицы. Установка туннеля обеспечивает устойчивую работу горелки п отсутствие факела на выходе из него. [c.67]

Привод крана — дизельный, электрический возможно также питание его от внешней электросети переменного тока. Большое удобство— возможность управления передвижением и рабочими операциями крана из одной кабины. Управление механизмами крана — электрическое, а разворотом колес и тормозом механизма передвижения— гидравлическое. Краны устанавливают на выносные опоры при помощи силовых гидравлических цилиндров. При установке крана следует избегать перекосов более 3°, так как коэффициент грузовой устойчивости его невелик. [c.134]

Следует заметить, что коэффициент равномерности на кислородных предприятиях, особенно оснащенных крупными установками низкого давления, в пределах месяца, квартала и даже больших отрезков времени довольно высокий, что объясняется непрерывностью процесса производства, надежностью и устойчивостью заданного режима работы оборудования в течение длительного периода времени без остановок (от 1 месяца для мелких установок и до 12 месяцев для крупных установок низкого давления). [c.248]

Погружные теплообменники. В погружном змеевиковом теплообменнике (рис. У1П-17) капельная жидкость, газ или пар движутся по спиральному змеевику /, выполненному из труб диаметром 15—75 мм, который погружен в жидкость, находящуюся в корпусе 2 аппарата. Вследствие большого объема корпуса, в котором находится змеевик, скорость жидкости в корпусе незначительна, что обусловливает низкие значения коэффициента теплоотдачи снаружи змеевика. Для его увеличения повышают скорость жидкости в корпусе путем установки в нем внутреннего стакана 3, но при этом значительно уменьшается полезно используемый объем корпуса аппарата. Вместе с тем в некоторых случаях большой объем жидкости, заполняющей корпус, имеет и положительное значение, так как обеспечивает более устойчивую работу теплообменника при колебаниях режима. Трубы змеевика крепятся на конструкции 4. [c.349]

В котельных топках с повышением коэффициента избытка воздуха увеличиваются потери с уходящими газами в топках сушильных установок топочные газы приходится специально разбавлять воздухом. Увеличение коэффициента избытка воздуха в топке практичес( н не сказывается на к. п. д. всей сушильной установки, а величина коэффициента избытка воздуха определяется только минимально возможной устойчивой температурой горения топлива в топке. [c.246]

Если к наружной сети присоединяются потребители, имеющие примерно одинаковый характер расхода сетевой воды на отопление и горячее водоснабжение в течение суток (например, группа однотипных жилых домов), то на абонентских вводах можно отказаться от установки регуляторов расхода, оставив только регуляторы температуры РТ в системе горячего водоснабжения. Однако в этом случае на прямой и обратной магистрали абонентского ввода необходимо устанавливать постоянные сопротивления (рис. 72, в). Тогда местная система становится гидравлически устойчивой и способна поддерживать заданный гидравлический режим. Чем устойчивее местная система, тем меньшее влияние оказывает переменный расход воды в наружной сети на гидравлический режим абонентской отопительной сети. Для оценки работы местной системы используют коэффициент гидравлической устойчивости, под которым подразумевается отношение расчетного расхода воды в местной системе к максимально возможному расходу воды через нее. Учитывая квадратичную зависимость между расходом воды и потерей напора, выражение для коэффициента гидравлической устойчивости можно представить в виде [c.257]

В целях рационального использования отходящих газов второй ступени для нагрева угля в первой ступени и обеспечения безопасных условий работы установки предполагается проводить нагрев угля в две ступени с использованием как газового, так и твердого теплоносителей. Указанная система нагрева позволяет обеспечить более устойчивый режим питания вихревых камер и повысить коэффициент полезного действия нагревателей. [c.254]

При наличии регулятора тяги на дымоходе подача воздуха зависит от площади открытого сечения задвижки. Так как расход газа пропорционален корню квадратному из величины давления перед горелкой, то соответственно должен изменяться и расход воздуха — пропорционально площади открытого сечения задвижки кожуха при постоянной разности давлений между отельной и топочным объемом. Выполнение описанных мер обеспечивает небольшую (порядка 0,1—0,2 мм вод. ст.) разность давлений между газовым и огневым соплом горелки и практически постоянный коэффициент инжекции первичного воздуха. Метод подвода воздуха внутрь топки и визуальной настройки подачи воздуха позволяет добиться полного сжигания газа при избытке воздуха а = 1,4—1,5, в то время как при принятой до сих пор установке горелок обычные значения а = 2,5 до 4 к. п. д. котла повышается при этом с 50 до 75—85%. Устойчивость горения значительно увеличивается, устраняются проскоки и отрывы пламени спокойная работа горелок при работе автоматики возможна при давлении газа 5 мм вод. ст. [c.410]

С каждым годом наблюдается довольно устойчивая Тенденция к повышению степени агрессивного воздействия жидких, твердых и газовых сред, окружающих строительные конструкции. Можно отметить некоторые причины, объясняющие такое положение интенсификация технологических процессов (повышение температуры, давления, концентраций) значительное увеличение единичных мощностей производств, укрупнение агрегатов переход от закрытых отапливаемых зданий к открытым этажеркам установка и эксплуатация технологического оборудования в условиях открытой атмосферы увеличение коэффициента застройки генеральных планов химических предприятий и повышение вероятности утечек агрессивных сред на единицу площади широкое применение в строительстве конструкций, обладающих меньшей коррозионной устойчивостью по сравнению с применяемыми ранее (панельные стены, предварительно напряженный железобетон, тонкостенные профили, высокопрочная арматурная сталь и т. д.) возросший фонд эксплуатируемых зданий и сооружений, запасы прочности строительных конструкций в которых уменьшаются в результате действия коррозионных сред сокращение применения для оборудования и сооружений легированных сталей и использование вместо них углеродистых с защитными покрытиями недостаточный контроль за эксплуатацией действующих конструкций. [c.3]

Условия эффективного и безопасного сжигания газового топлива обычно сводятся к поддержанию нужного коэффициента избытка воздуха и предотвращению возможности поступления газа в пространство сгорания и далее в газоходы установки при нарушении устойчивого и законченного процесса горения, хотя последнее должно быть, безусловно, обеспечено -при любых отклонениях работы установки от нормального режима. [c.48]

На форму кривых тока и напряжения дуги сильно влияют параметры ее электрического контура и в, частности, его индуктивность. При отсутствии индуктивности (чисто активное сопротивление контура), как уже отмечалось, ток дуги /д дважды прерывается за ио-лупериод (рис. 4.4, а), так как дуга может гореть лишь в тот отрезок времени, когда напряжение источника /ист больше напряжения, требуемого для поддержания горения дуги /д. При наличии в цепи индуктивности между током и напряжением источника появляется сдвиг фаз, при переходе тока через нуль напряжение источника не равно нулю, и при достаточной индуктивности может произойти повторное зажигание дуги (без перерыва) (рис. 4.4,6). При переходе напряжения источника через нуль, напряжение на дуге поддержива- ется за счет накопленной в индуктивности электромагнитной энер-1ГИИ, препятствуюшей резкому уменьшению тока. В результате имеет место непрерывное протекание тока дуги в течение всего полуперио-.да. Такое непрерывное горение дуги более устойчиво расчеты пока-.зывают, что оно имеет место при коэффициенте мощности установки, равном или меньшем 0,85. [c.186]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и Ср 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчипость потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сиерху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рнс. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образонаши в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой штампованной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 (Ср 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, в). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с / =0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вк. табл. 9.7). [c.239]

Установки физико-химической очистки устойчиво работают в автоматическом режиме, уровень очистки по всем показателям достаточно высок. При очистке физико-химическим методом хозяйственно-бытовых сточных вод с высоким содержанием (до 100 мг/л и вьппе) аммония от отдельно стоящих административно-бытовых корпусов не удается достичь снижения концентрации аммония более чем на 30%. Поэтому перед сбросом очищенного стока в водоем требуется его доочистка от аммония на подземных фильтрующих сооружениях. Конструкция подземных фильтр>тощих сооружений выбирается исходя из состава грунтов, их коэффициента фильтрации, уровня залегания 1-рунтовых вод, гидравлической нагрузки [16-18, 20-24]. [c.172]

В. М. Овсепяном в зависимости от коэффициента к составлены таблицы, при помощи которых можно проводить ориентировочные расчеты параметров гидротаранной установки. Помимо аналитических методов расчета значительное распространение получил графический метод Шнидера — Бержерона, который при некоторых допущениях позволяет представить картину гидравлических процессов, происходящих в таранной установке. Все таранные установки характеризуются устойчивым режимом работы, который определяется энергетическим балансом автоколебательной системы, т. е. равенством энергии, подводимой от источника к колебательной системе и теряемой системой. Если автоколебания происходят с заданной частотой, то условия энергетического баланса определяют установившуюся амплитуду колебаний. При заданной амплитуде условия энергетического баланса определяют установившуюся частоту автоколебаний. [c.147]

В лаборатории химических методов анализа ИРЕА с начала 1957 года проводилось [21, 22] обследование возможностей и разработка комплексонометрическ1 х методов определения свинца, кадмия и цинка с новым реактивом, синтезированным Лукиным и Петровой [31], — сульфарсазеном и детально разработаны ко мплексонометрические методики определения свинца, цинка и кадмия с применением в качестве индикатора сульфарсазена на примерах определения основного вещества в ряде солей этих металлов высокой чистоты. В частности, было показано, что комплексонометрическое титрование этих элементов с хорошо воспроизводимыми результатами осуществляется в аммонийно-аммиачной среде, которая имеет некоторое преимущество перед боратной, особенно при титровании щшка. Преимуществами применения сульфарсазена при титровании цинка, кадмия и свинца являются устойчивость окрасок титруемых растворов в щелочной среде и высокая чувствительность, в результате чего достигается высокая относительная точность титрования (см. таблицу). Были определены константы диссоциации сульфарсазена и показано, что /(] = = 0,66 10 и Ка = 0,24- 10" .При использовании составленной нами инструкции комплексонометрического титрования с применением в качестве индикатора сульфарсазена для анализа других объектов были получены хорошие результаты определения [32]. Сульфарсазен более специфичен, чем эриохром черный Т, так как не дает окраски с Mg +,Sr2+,Ba2 , Са2 , но дает окраску с РЬ2+. В настоящее время сульфарсазен включен в проект ГОСТа на комплексонометрический метод определения основного венхества в реактивах (определение никеля, цинка и кадмия, а также установка коэффициента молярности раствора трилона Б (по металлическому цинку). [c.264]

Для устойчивого горения дуги переменного тока короткая сеть печи должна иметь определенное индуктивное сопротивление. В печах объемом от 20 т и выше индуктивное сопротивление обычно достаточно в печах до 10 т для получения необходимой величины индуктивного сопротивления в etb дополнительно включается дроссель (реактор). Коэффициент мош,ности печной установки также зависит от индуктивности сети [c.49]

Для оценки солярового масла как потлотителя дихлорэтана и получения необходимых данных для расчета а бсор бциониой аипаратуры на опытной установке были определены коэффициенты абсорбции дихлорэтана соляровым маслом, а также устойчивость этого поглотителя в процессе длительной работы. [c.111]

Для определения устойчивости цилиндрического слоя осадка в в брационно-пульсируюшей центрифуге также примени ма полученная выше формула (УИ1.24). Однако вибрации ротора значительно изменяют силы сцепления между частицами центрифугируемого осадка. Уточнение коэффициентов а и [ в условиях вибрационного воздействия проведено на экспериментальной установке [c.351]

Принципиальная схема установки, на которой производились измерения проводимости в турбулентной струе продуктов сгорания, показана на рис. 10-9. Установка представляла собой прямоточнун> камеру сгорания, в которой сжигалась смесь бутана с воздухом. Для обеспечения устойчивого горения на различных режимах камера была снабжена стабилизирующим устройством. Коэффициент избытка воздуха а изменялся в пределах от 0,8 до 2. Газовая струя вытекала из керамического сопла с диаметром выхода о = 22 мм. При работе на богатых смесях происходило частичное догорание газа в струе, т. е. образовывался турбулентный [c.181]

Сравнительный анализ проявления коэффициента волевого усилия по средним показателям национальных команд — участниц турнира позволяет обнаружить тенденцию снижения эффективности волевого погашения тремора у самбистов после первой схватки (табл. 4). Это указьюает на недостаточную устойчивость волевой установки центральной нервной системы. [c.91]

Вентилятор с меридиональным ускорением потока с весьма высоким коэффициентом давления я ) > 1 и имеющим значительный гистерезис, был испытан со щелевым устройством (рис. 3.59) при трех значениях угла установки входного направляющего аппарата А0ВНА = О соответствует исходному углу установки регулирующих лопаток ВНА. Видно, что при значительной глубине регулирования в пределах Абвнл = +30. .. —40° все кривые давления претерпевают разрыв со значительно выраженным гистерезисом. Щель, параметры которой показаны там же, на схеме вентилятора, приведенной на рис. 3.59, привела или к полной ликвидации разрыва или к его значительному сдвигу в область малой производительности. Тем самым область устойчивых режимов работы была существенно расширена. Отметим, что резко изменились и мощностные характеристики. Последнее свидетельствует о значительном изменении течения в рабочем колесе. В опубликованных работах и патентах можно найти и другие способы расширения диапазона устойчивых режимов. [c.154]