Степень крекинга

На рис. 96 показано точнее, чем в табл. 136, влияние добавок бензола на изомеризацию н-пентана с катализатором хлористый алюминий— хлористый водород. Кривые изображают течение изомеризации и степень крекинга, прослеживаемые соответственно по концентрациям изопентана в пентановой фракции и по образованию бутана. Чтобы отчетливее показать закономерности, на оси абсцисс нанесены 1 (у+ 1), где V — содержание бензола в пентане в % объемн. Отсюда видно, что оптимум изомеризации лежит при добавке 0,25—0,5% объемн. бензола (23]. [c.521]

В результате развития между 1915 к 1930 гг. значительного числа процессов был создан универсальный тип аппарата для эффективного термического разложения. Основными элементами были нагревательный змеевик и, в некоторых случаях, реактор сырье прокачивается через змеевик с такой скоростью, чтобы нежелательные стадии реакции (например, образование кокса) происходили уже после того, как оно покинет трубки змеевика. В реакторе продукт выдерживается столько времени, сколько необходимо по условиям технологии. Предварительно подогретое сырье (обычно газойль) быстро нагревается до температуры 450— 540° С, проходя через трубчатый змеевик печи время нагрева составляет всего /г—3 мин, колеблясь в зависимости от состава сырья и степени крекинга, которой желают достичь. В практике эксплуатации температуру нагрева также подбирают в зависимости от типа сырья, она имеет следующие значения [c.304]

Не установлено, в какой степени крекинг имеет место при перегонке, но вполне возможно, что он происходит лишь в тех слоях, которые примыкают к греющим поверхностям. [c.319]

Как и при крекинге жидких продуктов, термическая конверсия газообразных насыщенных углеводородов может быть проведена за один цикл только в относительно небольшой степени. Если степень крекинга за цикл высокая, то конечный выход бензина уменьшается и увеличивается выход высококипящих продуктов конденсации. В табл. 80 и 81 приведены выходы бензина и тяжелого остатка в зави-симости от степени крекинга за цикл. [c.189]

Данные, приведенные в табл. 8, показывают, что изомеризация к-бутана протекает в присутствии хлористого алюмииия и хлористого водорода в том случае, если концентрация последнего или температура реакции достаточно высоки. Изомеризация проводится одним хлористым алюминием при 150°. Далее, повышение концентрации хлористого водорода от 3 до 7% мол. значительно увеличивает степень крекинга, что сопровождается большим расходом хлористого водорода. По-видимому, карбоний-ионы образуются в этих условиях под прямым воздействием углеводорода на катализатор. Не исключается предварительная диссоциация хлористого водорода на атомы подобно тому, как это постулировалось для бромистого водорода, однако она мало вероятна из-за большой термической устойчивости хлористого водорода. [c.66]

Степень карбонизации органических смол возрастает с увеличением отношения содержания углерода к содержанию водорода в исходной молекуле с повышением склонности к структурированию при введении в молекулу элементов, подобных хлору или фтору при повышении асимметрии молекулы и степени крекинга лету-чи.х продуктов . В табл. 8 представлены данные о выходе твердого обуглероженного остатка (кокса) при термическом разложении различных смол, полученные в результате продолжительного пиролиза при 900 °С в атмосфере азота и при радиационном нагреве в дуговой электрической печи. [c.435]

Содержание серы в топливе. Содержание серы в мазуте зависит главным образом от содержания серы в сырой нефти, из которой получен данный мазут. Чем больше серы в исходной нефти, тем больше серы в полученном из этой нефти мазуте, причем, как правило, содержание серы в мазуте выше, чем в исходной нефти. Кроме того, содержание серы в мазуте зависит от глубины отбора из нефти легких дистиллятов и степени крекинга. С повы- [c.483]

При сборке этих установок были учтены некоторые особенности проведения указанных реакций, а также требования, связанные с поставленными в нашем исследовании задачами. В частности, конструкция установок позволяла определять степень крекинга и коксования, изменять времена контакта без нарушения других параметров процесса, проводить реакцию при давлении, близком к атмосферному. Низкая температура (комнатная) аналитической части систем исключала превращение неустойчивых продуктов реакции вне реактора. [c.210]

Механизм реакции не вполне ясен. Реакция протекает на поверхности анода и, по-видимому, включает стадию образования переходного состояния, в котором органическая молекула присоединена к поверхности анода в окисленном состоянии. Поскольку применяется потенциал ниже того, который необходим для образования фтора, возможно, что в процессе реакции образуется в качестве промежуточного соединения активный фторид металла, который и является фторирующим агентом. Дальнейшим доказательством в пользу этого предположения является наблюдение, что идущий в некоторой степени крекинг углеродной цепи аналогичен крекингу при применении СоГ или АдГа при значительно более высоких температурах. [c.73]

Проведенный авторами анализ соотношения кинетических констант и выходов продуктов показывает, что максимум выхода бензина резко возрастает с уменьшением отношения йг/йо, характеризующего степень крекинга бензина в газ и кокс (рис. 4.16). Были исследованы зависимости констант последнего уравнения от химического состава сырья при крекинге на цеолитгодержа-щем катализаторе Дюрабед-5 при 482 °С [10]. Как оказалось, отношение ароматические углеводороды нафтены в сырье в значительной степени влияет на константы скорости конверсии сырья и образования бензина (рис. 4.17). Отклонения наблюдаются только для газойля.коксования, в котором доля ароматических углеводородов с алифатическими боковыми цепями невелика. Для константы скорости йг не найдено простых зависимостей, но установлено, что ее величина для изученных видов сырья прн 482 °С находится в пределах 1,5—2,5 ч- [60]. [c.112]

На основе лабораторного опыта был сконструирован небольшой никелевый перегонный куб, в котором производился крекинг, приблизительно, 90 кг остатка в одну загрузку. В этой установке был проведен ряд опытов, и полученные результаты были аналогичнь результатам, достигнутым в лабораторных условиях. Выяснилось также, что степень крекинга может в значительной степени регулироваться давлением, поддерживаемым в кубе во время крекинга. По мере повышения давления перегонки молекулярный вес постейенно уменьшается. [c.195]

Ускорение зарождения и роста цепей приводит к предпочтительному образованию более высокомолекулярных соединений. Однако, если к катализатору добавить кизельгур (структурный, промотор, способствующий протеканию крекинга), в продуктах реакции синтеза будут преобладать низкомолекулярные углеводороды. В еще большей степени крекинг протекает на таких носителях, как AI2O3, алюмосиликат, цеолиты. [c.282]

При рисайклинге в смешаннофазном крекинге отношения между выходами газа и бензина в объемных процентах близки к 1 6, при практически получаемых выходах бензина от 50 до 65%. Отношение ниже для более низких выходов бензина, соответствующих меньшим выходам газа, при менее глубоких степенях крекинга. В парофазном крекинге отношение газа к бензину более высокое и близко к 1 2 или 1 3 при высоких выходах бензина. Согласно де-Флорез [5] при крекинге в паровой фазе пенсильванского газойля (уд. веса 0,825 при 15°) под давлением 36 кг1см было получено 61,4% бензина и 29,2% газа, а при крекинге калифорнийского газойля (уд. веса 0,865) получено 53,89% бензина и 26,97% газа, т. е. отношения очень близки к 1 2. Указанные выходы даны в объемн. процентах. [c.131]

Интересно проследить постепенное совершенствование конструкции нагревателей и змеевиков для крекинга. Первые установки состояли из простой реакционной камеры, непосредственно нагреваемой до температуры крекинга. Следующей стадией было снабжение реакционных камер параллельными трубами для нагрева сырья. Затем параллельные трубы бЫли заменены трубчатой печью, соединенной с реакционной камерой. Приблизительно половина процесса крекинга протекала в реакционных трубах нагревателя. В настоящее время реакционные камеры целиком заменены реакционными секциями труб, приспособленнйх для достижения требуемой степени крекинга. [c.244]

Образование кокса в трубах тесно связано с теплопередачей. В последних стадиях крекинга, когда превращение близко к допустимой степени крекинга за цикл, кокс может образоваться во всей массе крекируемого сырья. Чаще оно протекает в тонком слое около внутренней поверхности труб. На самом деле, телшера-тура в этом тонком слое нефтепродукта несколько выше, чем в толще крекируемого сырья. Таким образом, степень разложения, соответствующая началу коксообразования, может быть достигнута в этой пленке значительно раньше, чем в толще сырья. Согласно вычислениям Нельсона [24] температура поверхностной пленки в радиант- ных трубах, которые получают тепло радиации со скоростью нагрева около 13 800 ккал/м час, на 8,5° С выше, чем температура внз ри жидкости. Эта разница соответствует чистой поверхности трубы. Если же отложение кокса равно 3,2 мм, то температура пленки выше внутренней темпера уры жидкости на 63° С. Таким образом, отложение кокса создает условия, благоприятствующие местному перегреву, н чрезмерно увеличивает коксообразование в перегретом слое у стенок труб. Температура пленки непосредственно связана со скоростью теплопередачи. Следует избегать чрезмерно высокой скорости подачи тепла в трубах, в которых степень конверсии высока и близка к началу коксообразования. [c.247]

Результачы Шутта [48Ь], повидимому, несколько противорзчат данным Кейта п др., указывая, что температура парофазного крекинга влияет на октановые числа, а продолжительность реакции влияет незначительно. Так, октановое число бензина повысилось с 80 до Ш (исследовательский метод СРР) при повышении температуры с 555° С (время реакции 7,2 сек.) до 625° С (время реакции 2 сек.). Степень крекинга при 625° С, однако, была гораздо выше, чем при. 555° С. [c.336]

Дело в том, что для достижения практически приемлемого процента превращения парафиновых углеводородов в соответствующие олефиновые углеводороды, согласно условиям равновесия реакции, требуется температура 500—700° С. Но ввиду того что энергия углерод-углеродной связи примерно на 25 ккал1моль меньше энергии углерод-водородной связи, при такой температуре происходят в меньшей степени дегидрогенизация и в большей степени крекинг парафинов. [c.240]

При гидрировании фенантрена при 350 °С и давлении водорода 7 МПа в присутствии цеолита гЗМ-5 происходит образование преимущественно ди-, тетра- и октагидрофенантренов, а степень крекинга мала из-за того, что молекулы фенантрена не могут войти в каналы пор цеолита этого типа. Хорошим катализатором гидрирования фенантрена и пирена, на котором не ротекает крекинг, является также предварительно сульфиро-эянный М1-Мо-катализатор. При использовании цеолита и морденита более эффективно идет крекинг скелета молекул фе-нантрена, чем гидрирование ароматических колец [114]. [c.316]

В работе В. И. Каржева, М. Г. Северьяновой и А. Н. Сиовой, о которой было сказано выше, ароматизация над хромовомеднофосфорным катализатором осуществлялась при более высокой температуре (500—550°). В этих условиях наряду с образованием ароматических углеводородов имел место в значительной степени крекинг с образованием более мелких молекул с открытой цепью, а также ароматических углеводородов, имеющих меньшее число углеродных атомов, чем у исходных [c.34]

Преимуществом коаксиального реактора является малое время соприкосновения горячей нити дуги с потоком газа, вследствие чего можно свести до минимума процессы деструкции углеводорода. В таком реакторе за счет уменьшения образования сажи и побочных продуктов полнее используется тепло, развиваемое электрической дугой, а это приводит к повышению степени крекинга углеводорода. В реакторе фирмы Ои Роп1 концентрация ацетилена в получаемом газе значительно выше, чем в реакторах линейного типа, и составляет 16—18 объемн. %. [c.143]

В методе Шенкленда и Шмитконса [23] (детали аппаратуры см. на рис. 4) определяется дополнительная величина — относительная активность. Относительная активность — это вес эталонного катализатора, который дает ту же степень крекинга, что и определенный вес испытуемого катализатора. Например, в одинаковых условиях опыта 1 кг катализатора с активностью, равной 50, даст ту же глубину крекинга, что и 0,5 кг катализатора с активностью, равной 100. Понятие относительная активность имеет целый ряд преимуществ, главное из которых состоит в том, что устраняются различия в характеристике сырья и в условиях проведения испытания. [c.16]

Эвел и Харди [3] изучали изомеризацию пентенов над различными катализаторами, включая Алорко А и катализаторы, приготовленные совместным осаждением окиси алюминия и других окислов посредством аммиака. Равновесие между пентеном-1 и пентеном-2 наступало в температурном интервале от 265 до 365°С при очень продолжительном контакте. Хэй, Монтгомери и Коул [5] изучали изомеризацию гексена-1 над различными кислыми катализаторами обработанная кислотой глина, обработанная кислотой окись алюминия и полимеризационный катализатор фирмы Универсал ойл продактс . Эти авторы сообщают, что экстенсивная скелетная изомеризация сопровождается различными степенями крекинга и полимеризации в зависимости от условий опыта. Они изучали реакцию между 285 и 500°С в относительно узких пределах объемных скоростей. [c.73]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.182 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.182 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.296 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.182 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология