Теплота групповые

Свойства топлива должны обеспечивать нормальное сгорание топливо-воздушной смеси на всех режимах работы двигателя с максимальными мощностными и экономическими показателями. Это требование регламентирует такие качества топлива, как теплота сгорания, групповой углеводородный состав и содержание неуглеводородных примесей, стойкость к детонации и калильному зажиганию и т. д. [c.6]

При крекинге технического сырья осуществляется разрыв связей С—С в различных группах углеводородов. Для сложного сырья также можно вывести соотношение для расчета д р по известному групповому составу. Однако в большинстве случаев, особенно для тяжелого сырья каталитического крекинга, групповой состав неизвестен, и соотношение, использующее его, становится бессмысленным. Заметим, что, каким бы ни было сырье крекинга, изменение соотношения олефинов и парафинов или нормальных и изоуглеводородов в продуктах сказывается на теплоте реакции в соответствии с последним уравнением. Поэтому его целесообразно использовать для сырья любого состава, чтобы учесть изменения в теплоте процесса, вызванные изменением количества и качества продуктов из-за применения иного катализатора или режима. Произвольный состав сырья приведет лишь к тому, что величина 78,5, характеризующая распад парафинов, должна быть заменена определяемой экспериментально эффективной величиной X, так что [c.112]

Теплота сгорания топлив зависит от группового и фракционного состава, что четко прослеживается из зависимостей, приведенных на рис. 3.1. При этом топлива с большим соотношением С Н (где С и Н — массовые доли углерода и водорода в топливе) характеризуются меньшей теплотой сгорания. По- [c.92]

Аналогичный аналитический метод расчета может быть распространен на сырье любого состава, если известны групповые составы сырья и продуктов и следовательно, может быть, в отличие от других методов, использован при математическом моделировании. Так, если гидрокрекингу подвергается смесь нафтенов и парафинов, то можно рассчитать теплоту процесса, предполагая предварительный переход нафтенов в парафины N +Н - -Р. Убыль нафтенов для определения затрат тепла нужно, очевидно, умножить на теплоту гидрогенолиза нафтенов (АНк .р) и далее провести расчет по соотношению (Х.14), предполагая превращение только парафинового сырья. [c.357]

Соотношение (У.П) является приближенным. Расчет теплоты процесса целесообразно проводить по теплотам образования веществ. Но для этого требуется введение групповых компонентов (см. выше), что возможно, если известен химический состав сырья и продуктов. [c.158]

Итак, расчет теплоты коксования требует 1) выбора модельных групповых компонентов, характеризующих сырье и продукты 2) определения по таблицам или соотношениям для АЯ°об теплот образования групповых компонентов и кокса 3) расчета теплоты процесса по найденным теплотам образования. [c.158]

Большинство опубликованных данных по теплотам образования получены для компонентов, находящихся в состоянии идеального газа. Теплоту образования компонентов в жидком состоянии (ДЯ°ж) можно оценить, вычитая теплоту испарения при нужной температуре из теплоты образования в состоянии газа (АЯ°г). Для описываемой системы все значения ДЯ°г (за исключением данных по диизопропилбензолу) имеются. Они были получены методом группового вклада и усреднены в соответствии с наблюдаемым распределением изомеров в продукте. Теплоемкость всех компонентов в жидком состоянии оценивали из имеющихся расчетных соотношений. Теплофизические характеристики реагентов в жидком состоянии представлены в табл. 1. [c.291]

Трудность при использовании метода состоит в том, что на практике содержание индивидуальных углеводородов определяется только в газообразных продуктах, а анализ жидких продуктов обычно ограничивается определением группового химического состава. Поэтому при определении теплот образования отдельных фракций жидких продуктов условно принимается, что они состоят из индивидуальных ароматических, нафтеновых, парафиновых и олефиновых углеводородов, молекулярные веса и температуры кипения которых близки к средним молекулярным весам и средним температурам кипения исследуемых фракций, а содержание индивидуальных углеводородов в отдельных фракциях соответствует групповым составам последних. [c.172]

При отсутствии достоверных данных о групповом и фракционном составах отдельных продуктов реакций теплоты их образования из элементов в первом приближении могут быть рассчитаны по разности между суммарной теплотой сгорания элементов, входящих в состав этих продуктов, и высшей теплотой сгорания последних [98] [c.172]

ИЗ элементов легкого бензина, дизельного топлива и остатка вычислены на основании их группового состава. Теплоты. образования парафино-нафтеновой и ароматической частей сырья определены по данным элементарного состава и теплот сгорания. [c.175]

Расчет стандартных теплот образования основан на предположении, что АЯ°° 1 является аддитивной функцией характеристических групповых констант. Эти константы приведены в приложении 9. [c.46]

Используя групповые составляющие стандартных теплот образования, приведенные в приложении 10, найти ДЯ°298 [c.82]

При определении теплот образования сложных смесей известного группового химического состава можно условно принять, что эти смеси состоят из индивидуальных углеводородов соответствующих температур кипения и молекулярной массы. [c.20]

Групповые установки подземных резервуаров с испарителями. Используются в следующих случаях подземные или наземные групповые резервуарные установки при естественном испарении не могут обеспечить потребность в газе различных абонентов по условиям технологического процесса необходимо постоянство состава газа по теплоте сгорания и плотности необходима надежность обеспечения газом установок, работающих при резко переменном режиме потребления газа в зимнее время используется сжиженный газ летних марок. [c.203]

Фракция углеводо- родов Групповой состав углеводородов Формула Стандартная теплота образования ДН , ккал кг [c.167]

Результаты расчета величины теплового эффекта каталитического крекинга тяжелого вакуумного газойля ромашкин-ской нефти (фр. 350- 500° ) над цеолитсодержащим катализатором показаны в табл. 2—4. В табл. 2 приведен групповой углеводородный состав жидких продуктов крекинга вакуумного газойля. В табл. 3 сведены результаты расчета по уравнению. (3) величин теплот образования фракций углеводородов сырья и продуктов крекинга, полученные на основании данных табл. 1 и 2. Теплота образования газа рассчитывалась по теплотам образования составляющих его индивидуальных углеводородов, а теплоты образования кокса н смол —по уравнению, приведенному в работе [8]. [c.168]

В расчете вероятности распространения огня по групповой прокладке кабелей и проводов Qp исходят из теплоты сгорания горючего материала, заключенного в единице длины прокладки, которая определяется по выражению [c.138]

Хотя оба подхода, как основанный на энергии связей, так и основанный на групповых инкрементах, могут быть усовершенствованы до такой степени, что может быть достигнуто отличное согласие с экспериментальными данными, последний метод проще, менее искусственен в своем окончательном варианте и может быть использован в рамках конформационного анализа. Теплоты образования алканов, определенные экспериментально и рассчитанные с помощью пяти схем, приведены в табл. 2.8. [c.109]

Выход смолы полукоксования зависит от содержания в керогене углерода чем его больше, тем выше ыход смолы. Сланцевые смолы содержат мало серы и азота. Содержание фенолов в них достигает 20 % и более. Теплота сгорания смол колеблется в широких пределах — от 8400 до 19000 кДж/кг. В групповой химический состав смол сланцев входит до 80 % парафинов и нафтенов, остальное ароматика, олефины и кислородсодержащие соединения. [c.226]

Использование химической группировки. Для теплоты каталитического крекинга можно предложить расчетное соотношение, воспользовавшись представлениями о превращениях групповых компонентов. При крекинге происходит распад по связям С—С (в парафиновых углеводородах, нафтеновом цикле, алкильной группе с ароматическим или нафтеновым ядром), причем распад сопровождается перераспределением водорода. Пусть для пара- [c.109]

Стандартные топлива по хладоресурсу различаются незначительно (максимально на 32 кДж/кг при изменении температуры от —60 до +400°С). При утяжелении фракционного состава топлива разного группового углеводородного состава по теплоте сгорания и хладоресурсу сближаются между собой и становятся теоретически одинаковыми при п—>-оо (п — число атомов С в приведенной молекуле топлива С Нт). [c.112]

Сложную задачу представляет определение теплот превращений групповых компонентов. Сравнительно нетрудно определить для этих компонентов теплоты сгорания. Может создаться впечатление, что расчет теплот превращений нефтяных фракций по разности теплот сгорания исходной и конечной смеси не вызывает затруднений. Однако нужно учитывать, что ошибка определения теплоты сгорания нефтяной фракции подчас больше, чем теплота ее превращения в нефтехимическом процессе. Поэтому определение теплот превращения групповых компонентов приходй гся основывать на аналогиях с превращениями индивидуальных [c.77]

Если схема процесса определена и в качестве реагирующих веществ рассматривают групповые компоненты, например, парафиновые СпНгп+г и т. п., то удается использовать независимость мольной теплоты простого процесса от молекулярной массы сырья. Теплоту сложного процесса можно найти как сумму теплот стадий. Обычно с этой целью удобно рассмотреть совместно уравнения материального и теплового балансов. [c.134]

Неприменимость в общем случае простых аддитивных схем расчета по инкрементам атомов или связей уже давно привела к введению инкрементов, относящихся к определенным группам атомов или связей (NO2, NH2, СООН и др.). Не останавливаясь на ранних работах, отметим лишь системы групповых инкрементов теплот сгорания, разработанные Карашем ° и Кульбахом . [c.261]

Другим важнейшим требованием двигателя к топливу является необходимость обеспечения нормального сгорания топливовоздушной смеси на всех режимах работы с необходимыми мошностными, экономическими и экологическими показателями. Это требование регламентируют такие свойства топлива, как теплота сгорания, групповой углеводородный состав, содержание неуглеводородных примесей, стойкость к детонации и неуправляемому калильному зажиганию и др. Топливо с оптимальными значениями показателей этих свойств обеспечивает долговечность двигателя, высокую экономичность его работы, минимальную дымность и токсичность отработавших газов. [c.17]

Внедрение установок с искусственшлм испарением позволит резко увеличить производительность групповых резервуарных установок, уменьшить напитало- и металловложения на тонну используемого газа, обеспечить получение газа постоянной теплоты сгорания, облегчить производство и хранение сжиженных газов иа заводах-ноставщиках. Производительность установок с искусственным исиарепием может быть увеличена в 3 — 5 раз по сравнению с установками естественного испарения сжиженного газа. [c.31]

Характеристикой соотношения полярной и неполярной частей молекулы ПАВ служит так называемый гидрофильно-липофнль-ный баланс (ГЛБ). Его вычисляют как алгебраическую сумму групповых чисел — условных чисел, характеризующих взаимодействие с водой отдельных групп, составляющих молекулу ПАВ. Групповые числа гидрофильных (полярных) групп положительны (теплота выделяется), а гидрофобных (липофильных) — отрицательны (теплота поглощается). [c.130]

Существует ряд попыток единкгм числом ГЛБ охарактеризовать соотношегие развитости полярной и неполярной частей молекул ПАВ и связать свойства молекул ПАВ с особенностями стабилизируемых ими эмульсий. Использовались, например, такие параметры, как число оксиэтиленовых групп в молекулах неионогенных ПАВ, теплота гидратации полярных групп, хроматографические характеристики молекул ПАВ и др. Значения ГЛБ для молекул ПАВ могут быть, в частности, определены аддитивным сложением эмпирически найденных так называемых групповых чисел В,[ всех групп, составляющих [c.346]

Расчетные энергетические параметры цвиттер-ионных аминонитраминов (I-VIII) представлены в таблице. Теплоты образования и плотности вычислялись методами групповой и атомарной аддитивности с использованием имитатора нейронной сети. Детонационные параметры рассчитывались термодинамическим методом с уравнением состояния BKW (при различных наборах параметров), а также корреляционными экспресс-методами (Камлета, Пепекина, Стайна и др.). В таблице приведены усредненные сходящиеся значения, полученные разными методами. [c.8]

Обозначения групп включают атом углерода или другой многовалентный атом и рядом с ним в круглых скобках указывают атомы, с которыми связан этот многовалентный атом. Индексы указывают на б — бензольный, д — винильный, т — ацетиленовый углеродные атомы. Дополнительные вклады — поправки при расчетах — вносят для учета циклов, цис-транс-различий, гош-конфигурации и некоторых других негрупповых взаимодействий, которые осложняют расчеты по аддитивной групповой схеме. Аналогично разработаны аддитивно-групповые схемы расчета энтальпий образования органических соединений в жидком [77] и твердом [78] состояниях (табл. 7.10) и теплот испарения [75]. Для лучшего согласования с экспериментом было предложено учитывать парноаддитивные взаимодействия функциональных групп, принадлежащих к многовалентным атомам различной отдаленности, т.е. частично учитывать дальнее взаимодействие в молекулах. Успешное использование для расчетов энтальпий образования и испарения ROOH вклада группы 0(0)(Н) обеспечивается за счет того, что в его величине фактически учтен усредненный вклад мономолекулярных взаимодействий этой группы. [c.333]

ГРУППОВОЙ углеводородный состав и теплота сгорания жидкого ТОПЛИВА для РЕАКТИВНЫХ двигателри [c.39]

Топливо Т-1 (ГОСТ 10227—62), легковоспламеняющаяся жидкость. Групповой углеводородный состав ( /о объемн.) парафиновые 30, нафтеновые 55, ароматические 15, непредельные 1—2. Плотн. 800 кг/м - т. начала кристаллизации —60° С фракционный состав начало кипения <150° С, 98% перегоняется при <280° С низшая теплота сгорания 10 250 ккал/кг-, уд. электр. сопр. [c.248]

Топливо ТС-1 (ГОСТ 10227—62), легковоспламеняющаяся жидкость. Групповой углеводородный состав (в % объемн.) парафиновые 60, нафтеновые 25, ароматические 15, непредельные 1—2. Плотн. 775 кг)м т. начала кристаллизации —60° С фракционный состав начало кипения <150° С, 98% перегоняется при температуре не выше 250° С низшая теплота сгорания 10 250 ккал/кг уд. электр. сопр. 10 —10 ом-сМ. Т. всп. >28° С т. самовоспл. 220° С область воспл. паров 1,2— 7,1% объемн. темп, пределы воспл. паров нижн. 20, верхн. 57° С скорость выгорания 1,7 мм/мин-, минимальные огнегасительные концентрации при объемном тушении диффузионного пламени азотом 31% объемн., углекислым газом 23% объемн. Тушение см. Нефтепродукты. Средства тушения [2]. [c.249]

Этот вывод можно использовать в любом методе с групповыми инкрементами, а также в обоих подходах, основанных на моделях ЭНОЦ и ЭНЕК, кроме того, он устраняет необходимость введения так называемого изомера, свободного от напряжения как точки отсчета [78]. Используя последнее понятие, энергию напряжения определяют как рассчитанную или экспериментальную теплоту образования (с поправкой на повышение энергии за счет присутствия в смеси с наиболее устойчивой конформацией конформаций с [c.115]

Три вышеупомянутых уравнения используются в примере 11.13, и полученные результаты сравниваются с результатами расчета по уравнению Соава и с экспериментальными данными. Результаты, полученные при применении всех этих уравнений, за исключением уравнения Клаузиуса — Клапейрона — Антуана, отличаются от вышеупомянутых величин в пределах 2%, что является практически максимальной степенью соответствия, полученной с помощью эмпирических методов. В книге [585], а также [129] дано описание ряда других эмпирических выражений. Метод групповых вкладов, разработанный Шастри и др. [610], несколько отличен от эмпирических методов. В книге Тамира и Стефана (1983) [18] содержится подробный обзор литературы по проблеме теплоты испарения. [c.535]