Деформационные растяжении

Допущение, что мембрана изотропна вдоль поверхности, позволяет представить плотность потенциальной энергии упругости как функцию двух независимых переменных, характеризующих два типа деформации относительного изменения площади поверхности а за счет изотропного растяжения (сжатия) и параметра Р, отражающего деформационное растяжение (сдвиг) поверхности при постоянной площади (например, растяжение круглой области в эллипсоидную). Отсюда упругий потенциал можно представить через частные производные по каждому из этих параметров [c.26]

При деформационном растяжении (при постоянстве площади) накопление энергии и сопротивление деформации характеризуется поверхностным модулем упругости мембран при сдвиге [а. Этот модуль определяется как частная производная упругой энергии по параметру деформации р при постоянной площади и темпера-туре [c.27]

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. с1а/(18= Е (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации (1а/ё8 = Е (где Е - модуль Юнга). В области площадки Е = 0. По мере роста г модуль упрочнения изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и (а,- и - интенсивность напряжений и деформаций) имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и [c.37]

Рассматривая диаграмму растяжения металла легко убедиться, что холодная пластическая деформация снижает относительное удлинение примерно на величину предварительного удлинения. Однако, в связи со склонностью предварительно пластически деформированного металла к явлению деформационного старения, указанное снижение пластически может быть более ощутимым. Как известно, запас пластичности металла в основном определяет ресурс конструкции, в особенности, при наличии концентраторов напряжений, цикличности нагружения и коррозионных сред. [c.49]

После предварительной пластической деформации и выдержки образца в течение определенного времени и температуры происходит изменение параметров диаграммы растяжения вследствие деформационного старения. [c.84]

Отличительной особенностью диаграммы растяжения деформационно-состаренных металлов является увеличение или появление на ней площадки текучести i ). Отметим, что иногда на диаграмме растяжения деформационно-состаренных сталей появляется зуб текучести, обусловленный различием стартовых напряжений и напряжений текучести. В зависимости от структуры металла возможны три вида a(s) для состаренного металла 1) модули упрочнения для состаренного Ед и исходного Е , [c.85]

Приведенные соображения позволяют вычислить вращательную статистическую сумму для активированного комплекса. Однако в связи с большим растяжением образующейся связи следует учесть свободные внутренние вращения в комплексе. Эти вращения появляются при возникновении новой связи взамен одного крутильного и четырех деформационных колебаний (само валентное колебание сйс-с заменяется на движение вдоль координаты реакции). Крутильное колебание переходит в свободное вращение двух фрагментов друг относительно друга вокруг возникшей связи. Статистическая сумма Q B.B.Bp, соответствующая этой степени свободы, определяется (8.14). Атом неона ввиду слабого взаимодействия не участвует в образовании жесткого остова, и внутреннее вращение происходит как бы в отсутствие третьей частицы. Далее предположим четыре вращения фрагментов (радикалов) вокруг собственных осей с дополнительными моментами инерции /< > соответствующие статистические суммы обозначим Q .b.bp Таким образом, полная вращательная сумма может быть представлена в виде [c.131]

Деформационная способность полимерных материалов, обусловленная полностью обратимым изменением валентных углов и межатомных расстояний в полимерном субстрате под действием внешних сил, характерна для проявления упругих свойств. Температура, ниже которой полимерное тело может деформироваться под действием внешних сил как упругое, называется температурой хрупкости Гхр. Действие внешних силовых полей может быть представлено (рис. 3.3, а) как всестороннее сжатие, сдвиг и растяжение. Вместе с тем всякая конечная деформация полимерного материала проявляется, с одной стороны, как деформация объемного сжатия (или расширения), характеризующая изменение объема тела при сохранении его формы (дилатансия), а с другой, - как деформация сдвига, характеризующая изменение формы тела при изменении его объема (см. рис. 3.3, 5). В связи с этим реологическое уравнение состояния должно описывать как эффекты, связанные с изменением объема деформируемого тела, так и влияние напряжений на изменение его формы. В общем случае деформация проявляется в двух видах как обратимая и как необратимая. Энергия, затрачиваемая на необратимую деформацию, не регенерируется. [c.127]

Рис. 3.3. Прочность деформационно-состаренных сталей при одноосном и двухосном растяжении

Исследования показали, что введение малых добавок УНМ приводит к заметному изменению показателей механических свойств ПА6 и деформационного поведения материала. Происходит резкое снижение (в 4 - 6 раз) относительного удлинения и повышение до 20% прочностных параметров при растяжении и сжатии. Следовательно, УНМ при введении в ПА6 ведет себя как активный (усиливающий) наполнитель. [c.166]

Зайцев И. Л. Исследование напряженно-деформационного состояния и несущей способности соединений с лобовыми швами при растяжении (сжатии). Автореферат. 05.04.05.— Челябинск, 1975.— 28 с. [c.272]

Создание однородного поля напряжений в условиях сдвига на практике реализуется относительно легко, а в случае растяжения требует множества ухищрений, поэтому большинство исследователей работают в условиях сдвигового поля. Оно создается либо с помощью ротационных систем (например, вращения цилиндра в цилиндре или конуса относительно плоскости) или длинных капиллярных трубок. Ротационные приборы подробно описаны в работе [51]. В предыдущем параграфе настоящей главы рассматривались вязкостные характеристики полимерных систем и лишь вскользь упоминались вязкоупругие свойства. Однако практически любая полимерная система способна при определенных условиях воздействия проявлять высокоэластическое деформационное состояние, в котором у нее наблюдаются большие обратимые деформации. Необратимые деформации у полимерных тел могут возникать уже при температурах, близких к температуре стеклования, но там они не играют основной роли. [c.175]

У полимеров, подвергнутых ориентационной вытяжке, внутреннее строение существенно меняется, что отражается на диаграммах растяжения, характеризующих их деформационно-прочностные свойства. В общем случае на диаграммах растяжения можно выделить три участка (рис. VI. 6) i / начальный крутой участок //-пологий (между участками / и // иногда наблюдается небольшой максимум напряжений) и III — участок крутого подъема. [c.193]

Термодинамика высокоэластической деформации. Способность к развитию больших обратимых (высокоэластических) деформаций является уникальным свойством полимерных материалов. Это свойство описывают кривой зависимости деформации е от прилагаемого напряжения а — так называемой деформационно-прочностной кривой или кривой растяжения (рис. V. 7). [c.143]

Валентные и деформационные колебания можно различить по величинам присущих им частот. Так, например, валентным колебаниям С—Н-связей присущи большие частоты 2800—3000 см . Для деформации валентных углов требуется меньшая сила, чем для растяжения связи, поэтому частоты деформационных колебаний тех жеС—Н-групп (- 1200—1400 см" ) намного ниже частот валентных колебаний. [c.47]

Различие механических свойств монокристаллов цинка при растяжении на воздухе и в присутствии ртутной пленки наглядно видно из деформационной кривой (рис. 96), выражающей зависимость относительного удлинения от приложенного напряжения. [c.221]

НОЙ формы и др.). Таким образом, сопротивление деформированию носит устойчивый или неустойчивый характер. Устойчивое сопротивление деформированию обычно сопровождается с ростом внешней нагрузки (например, при нагружении монотонно возрастающей силой). Переход из устойчивого в неустойчивое состояние сопровождается снижением интенсивности роста или спадом внешней нагрузки и называется предельным состоянием, а параметры, соответствующие ему, - критическими (критическая сила, деформация, напряжение, энергия). Формы потери устойчивости сопротивления деформации разнообразны, например, переход металла из упругого в пластическое состояние, локализация деформаций (шейко-образование) при растяжении, потеря устойчивости первоначальной формы при действии напряжений сжатия и др. Разрушение нередко происходит при нормальных условиях эксплуатации конструкций, когда в целом металл испытывает макроупругие деформации. Такие разрушения, как правило, реализуются при наличии дефектов и конструктивных концентраторов. Последние вызывают локальные перенапряжения и образование микротрещин. Трещины в металле могут существовать и до эксплуатации конструкции, например, холодные и горячие трещины в сварном соединении. При рабочих нагрузках, вследствие действия временных факторов разрушения, происходит медленный, устойчивый рост исходных трещин и при определенных условиях наступает период неустойчивого (быстрого) распространения и окончательного разрушения. Определение критических параметров неустойчивости росту трещин является основной задачей механики разрушения. Критерии механики разрушения, как и феноменологические теории прочности, постулируются на основании какого-либо силового, деформационного или энергетического параметра К (рис.2.7). Условием неустойчивости тела с трещиной является КЖкр (быстрое распространение трещины). [c.76]

При растяжении в образце одновременно происходят процессы упрочнения (деформационное) и разупрочнения (уменьшение площади поперечного сечения). Переход с равномерного характера деформирования на локализованный связан с явлением неустойчивости пластической деформации (шейкообразование). До образования шейки превалируют процессы деформационного упрочнения. Локализованная деформация характеризуется интенсивным снижением поперечного сечения и усилия деформации. Важным параметром сталей является отношение ат к ав [c.89]

Очевидно, что параметр Ктв в исходном состоянии меньше, чем после деформационного старения Пластические характеристики, в частности, относительное удлинение деформационно состаренной деформированной и отожженной стали распределяются в следующей гюследовательности . Характерной особенностью диаграммы растяжения деформационно состаренной стали является наличие (или появление) площадки такучести (илс> > Деформационное старение снижает коэффициент деформационного упрочнения т (т<д ) < и равномерную деформацию Ев [c.142]

Теория постоянства энергии упругого деформационного искажения (Хубер, Мизес, Хенки). Недостаточная достоверность критерия накопленной энергии упругой деформации при гидростатическом сжатии или растяжении привела к идее вычитания гидростатической части из полной величины накопленной энергии. Таким образом, предполагается, что только энергия искажения формы тела W определяет критическое состояние напряжения. Для малых деформаций получим следующий критерий [c.68]

Бартенев и Хазанович (см. сноску на стр. 151) сравнили различные однопараметрические уравнения (уравнения классической статистической теории высокоэластичности, уравнения Бартенева — Хазановича и др.) с экспериментальными данными по одноосному растяжению по одноосному и симметричному двухосному растяжению по одноосному растяжению чистому и смешанному сдвигу. Это сравнение показало, что деформационное поведение микросетчатых каучукоподобных полимеров лучше других однопараметрических формул, содержащих одну материальную константу, описывает однопараметрическое уравнение Бартенева — Хазановича. [c.154]

Сравнение соответствия экспериментальных данных различных авторов по одноосному растяжению ненаполненцых резин различным одно- и двухпараметрическим уравнениям показало, что из однопараметрических уравнений, удовлетворительно описывающих деформации до 100% растяжения, наиболее применимо уравнение Бартенева — Хазановича. Все же двухпараметрические уравнения хорошо описывают деформационное поведение ненаполненных резин вплоть до их разрыва. Была изучена деформация [c.154]

Смотреть страницы где упоминается термин Деформационные растяжении: [c.303] [c.39] [c.44] [c.45] [c.80] [c.81] [c.125] [c.332] [c.115] [c.120] [c.124] [c.141] [c.37] [c.39] [c.45] [c.80] [c.81] [c.125] [c.332] [c.215] [c.142] [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология