Смачивание контактное

Степень смачивания жидкостью поверхности твердого тела характеризуется контактным углом 0 (рис. 2-103) для капли этой жидкости на данной поверхности. Если контактный угол меньше 90°, считается, что жидкость смачивает поверхность (рис. 2-103,а) если этот угол больше 90°, жидкость считается несмачивающей (рис. 2-103,6). При абсолютном смачивании контактный угол равен нулю, а при полном не-смачивании — 180°. [c.158]

Характер смачивания определяется прежде всего физико-химическими взаимодействиями на поверхности раздела фаз, которые участвуют в смачивании. Интенсивность этих взаимодействий при иммерсионном смачивании характеризуется теплотой смачивания. Контактное смачивание характеризуется чаще всего величиной краевого угла — угла между поверхностями жидкости и твердого тела на границе с окружающей средой. [c.11]

Значительно продлить срок службы морских судов и сооружений можно рациональным конструированием например, равномерным распределением в конструкции напряжений, применением средств защиты, удалением ответственных элементов из зоны периодического смачивания, устранением контактной коррозии и т. д. [c.404]

Основываясь на уравнении (74), можно определить энергию адгезии, если известно поверхностное натяжение твердой поверхности и величина контактного угла смачивания. Свободную поверхностную энергию твердого тела определить труднее, чем свободную поверхностную энергию жидкости, поскольку твердые тела способны выдержать сдвигающее напряжение. В связи с тем, что молекулы жидкости подвижны и могут располагаться так, что внутреннее напряжение снижается, поверхностное натяжение одинаково на всей поверхности. На кристаллическом твердом теле оно одинаково [c.62]

Метод основан на том, что если порошок погружается в жидкость, он смачивается, причем степень смачивания будет зависеть от интенсивности сил притяжения между жидкостью и порошком. Чем хуже смачивается порошок, тем больше контактный угол между ним и жидкостью и тем больше требуется жидкости,, чтобы покрыть гранулы порошка пленкой жидкости. Следовательно, чем хуже порошок смачивается жидкостью, тем больше будет объем осевшего порошка. [c.64]

Рис. 1. Зависимость величины контактного угла смачивания материалов разных марок медью от времени выдержки в изотермических условиях при различных температурах /-ГМЗ (1230 С) Р-ЦГ-25 (1280°С) 3—БСГ-60 (1400 С) СГ-Т (П80°С) 5 —СГ-М (1235°С)

Появление жидкой фазы сопровождается процессами смачивания поверхности графита образующим-ся расплав-ом. Процеосы смачивания в реальных условиях пайки протекают при контактном (статическом) взаимодействии расплава с углеродом. В зависимости от режима [c.178]

Изучены особенности контактного плавления, смачивания поверхности графита, а также пропитки графита образовавшимся расплавом при контактно-реактивной пайке стали с графитом при разном исходном содержании углерода в стали. Описаны методики расчета и экспериментального определения скорости контактного плавления стали с графитом и скорости пропитки расплавом графитовой основы под давлением поджатия. [c.267]

В случае применения ЛБТ из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их со стальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии. При нагружении таких соединений переменными нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. При проведении спуско-подъемных работ наблюдается периодическое смачивание при чередовании атмосферной коррозии и коррозии погружением в электролит, что стимулирует увеличение скорости коррозионного разрушения. [c.107]

Рис. 1. Схема изменения контактного угла смачивания 0 и линейного размера капли I в зависимости от времени

В случае спекания под давлением смачиваемость также играет существенную, роль. Высокая степень смачивания обеспечивает малое или нулевое значение двугранного угла на стыке пары частиц твердой фазы и проникновение жидкости в места контакта. Это способствует устранению заклинивания и слипания частиц, которое возникает при высоких контактных давлениях и более легкому скольжению частиц под приложенным давлением. Экспериментально влияние смачиваемости на реологические свойства дисперсий почти не исследовано. Только в одной работе [И] сообщается, что предельное напряжение текучести паст, образованных окисью цинка и сульфида цинка в растворах изобутилового спирта, а-хлорнафталина и других, сильно зависит от смачиваемости (уменьшается при падении краевого угла). [c.88]

Методом раздельного нагрева жидкой и твердой фаз исследовано смачивание жидким алюминием молибдена и ниобия от температуры, а также влияние 81, Т1 и Сг, введенных в алюминий на контактные свойства исследованных систем. Определены составы сплавов и рекомендуемые рабочие температуры для нанесения защитных покрытий. Табл. 1, библиогр. 4. [c.223]

В справочнике достаточно полно освещены вопросы коррозии в морской атмосфере, в зоне переменного смачивания, в поверхностных слоях и на различных глубинах. Рассмотрено влияние основных контролирующих факторов концентрации кислорода, солесодержания, температуры, pH, скорости движения морской воды и биологического фактора. Приведены данные по структурно-избирательным видам коррозии, язвенной и контактной коррозии. [c.8]

Таким образом, физико-химической основой использования клеев-расплавов являются смачивание, адгезия, комплексообразование, которые рассмотрены для водных систем в предыдущих разделах. На наш взгляд, в плане использования таких клеев следует учитывать контактное плавление, тем более, что обычно керамические связки рассматривают как эвтектические расплавы. [c.115]

Эта зависимость отличается от выражения для работы гомогенного зародышеобразования наличием множителя со скобками. Наличие этого множителя приводит к тому, что энергетический барьер образования зародышей на контактной поверхности оказывается меньше, чем при гомогенном образовании зародышей. Если угол смачивания будет равен, например 60°, энергетический барьер составит лишь около /б энергии гомогенного зародышеобразования если контактный угол равен нулю, системе вообще не приходится преодолевать какой-либо энергетический барьер. [c.353]

Слой смазки может восстанавливаться за счет поступления смазки из впадин. Высокая кинетическая скорость смачивания способствует стабилизации акустического контакта, поэтому при контроле предпочтительнее использовать жидкие смазки (типа автолов). При контроле происходит выдавливание избытка смазки из-под ПЭП. Поскольку при движении контактная жидкость поступает от передней кромки ПЭП, то в противоположной по ходу части ПЭП ее нехватает. Это, в свою очередь, нарушает сплошность контактного слоя. В качестве упрощенного объективного критерия количественной оценки акустического контакта при контроле прямым ПЭП предложено [350] использование коэффициента динамического акустического контакта Кд. Последний определяется отношением числа т зарегистрированных донных сигналов в процессе перемещения ПЭП по поверхности образца с плоскопараллельными гранями к общему числу N посланных за это время зондирующих импульсов на заданном уровне чувствительности дефектоскопа. При исследовании контакта наклонных преобразователей в качестве опорного сигнала принимается эхосигнал от двугранного угла. [c.243]

На рис. 4.39 изображено устройство для осуществления предлагаемого способа. На основании формы 1, закрепленном в электродержателе контактной мащины, устанавливают и закрепляют покрытую флюсом заготовку 2 В полуформу, образованную основанием формы 1 и заготовкой 2 помещают необходимое для наплавки количество баббита. Пуансоном 3, закрепленным в верхнем электродержателе, создают давление на баббит и пропускают переменный ток (5 - 20000 А в зависимости от размера заготовки и активности флюса) через пуансон 3, баббит и полуформу. Выделяющееся при прохождении тока тепло нафевает все элементы формы, баббит плавится и выжимается пуансоном 3 в форму и полость питателя 4 в пуансоне. Форму заполняют расплавом со скоростью, обеспечивающей качественное флюсование наплавляемой поверхности и смачивание наплавляемым металлом офлюсованной поверхности. [c.230]

Токсичные и очень летучие вещества лучше подавать в куб из закрытого сосуда, создавая в последнем избыточное давление по окончании заполнения куба его необходимо сразу же закрыть. Для обеспечения предварительного смачивания содержимого ректификационной колонны (насадки, неподвижные или движущиеся контактные устройства) рекомендуется по возможности загружать разделяемую смесь в куб сверху через дефлеп атор. В тех случаях, когда необходимо предотвратить увлажнение разделяемой смеси, колонну перед загрузкой продувают теплым воздухом (феном) при включенном электронагревателе кожуха. [c.480]

Гидрофобные участки на поверхности пор и йзменяющийся диаметр поровых каналов обусловливают так называемый капиллярный гистерезис и прерывистый характер капиллярного движения нефти и воды. На гидрофобных участках пор и расщирениях поровых каналов самопроизвольное пленочное и менисковое движение воды прекращается из-за изменения формы менисков и величины контактных углов смачивания. [c.43]

Показлна зависимость величины контактного угля смачивания различных подложек медью от времени выдержки (рис. 1). Как видно, равновесный контактный [c.140]

Высокие антифрикционные свойства по результатам измерения контактного угла смачивания с водой предполагаются у фторированных фуллеренов СбоГ и С7оГ , где наиболее вероятное п равно 36 и 40 соответственно [6-205]. [c.419]

Однако предположение k onst а широком интервале потенциалов для всех систем строго не выполняется. Непостоянство к связано с зависимостью от потенциала контактного угла на границе трех фаз ртуть/стекло/раствор. Этот эффект обусловлен электростатическим взаимодействием между ионными двойными слоями на границах стекло/раствор и ртуть/раствор. Стекло в водных растворах электролитов заряжено отрицательно. В связи с этим между стеклом и отрицательно заряженной поверхностью ртути имеет место отталкивание. Следовательно, в этих условиях отсутствует смачивание стекла ртутью и О 0°. В то же время при > О возникает эф( )ект прилипания ртути к стеклу, образуется хорошо определяемый контактный угол > 0°. Чем больше положительный заряд ртути, тем сильнее смачивание ею стекла, больше и, следовательно, согласно уравнению [c.160]

Хотя работа отдельных устройств для управления процессом ректификации уже была описана в главе 5.223, все же необходимо обсудить еще несколько моментов, на которые следует обратить внимание (рис. 169). Во избежание длительного вывода колонки на режим смесь, вводимая в куб колонки, должна к моменту подачи питания иметь состав, соответствующий ожидаемому кубовому отходу. Одновременно необходимо обеспечить хорошее смачивание насадки. Поэтому жидкость, введенную в куб, сначала перерабатывают периодически, отбирая при этом соответствующее количество дистиллата ожидаемого состава, и только после этого начинают подачу питания, которое предварительно нагрето в подогревателе до требуемой температуры. По мерной бюретке устанавливают скорость подачи питания. В головке колонки устанавливают необходимое флегмовое число. Нагрузка укрепляющей части колонки зависит от количества питания ее дополнительно регулируют с помощью контактного термометра. Как это видно из главы 4.72, установка должна работать таким образом, чтобы количества отбираемого дистиллата и кубовой жидкости в единицу времени соответствовали подаче исходной смеси (питания). Краны на приемниках для отбора из головки и куба устанавливают в таких положениях, чтобы в единицу времени через них проходили соответствующие количества вещества. В качестве примера можно привести непрерывное разделение смеси бензол—толуол, содержащей 20 об.% бензола. При подаче исходной смеси со скоростью 500 млЫас следует установить скорость отбора дистиллата 100 млЫас и скорость отбора кубовой жидкости 400 мл/час. При флегмовом числе 2 нагрузка должна составлять 300 мл1час. Как показывает практика, введение колонки в режим занимает от 0,5 до 1 часа, что выражается в колебаниях температур верха и куба (рис. 179) ). После того как отрегулирована температура подогрева питания, установка работает с постоянными показателями, а необходимое обслуживание ограничивается только контролем потоков и наблюдением за показаниями приборов. [c.276]

Образец с припоем помещали в специальную установку, обеспечивающую нагрев, освещение и горизонтальное положение образца. Образец размером 40 X 40 X 3 из меди М1 был фрезерован по краям и правлен на прессе. В центре образца по стороне 40 X 40 снизу сверлили глухое отверстие для горячего спая термопары. Поверхность образца обрабатывали наждачным полотном (№ 280 перпендикулярно к направлению съемки), травлением (в 10%-ном водном растворе персульфата аммония) и полировкой. Перед загрузкой в печь поверхность образца обезжиривали и на нее помещали припой в виде компактного куска, объемом 64 и 300—400 мм флюса. При загрузке в печь образец укладывали на подложку из нержавеющей стали, расположенную на уровне съемки и нагретую до температуры пайки. Температуру образца замеряли хромель — алюмелевой термопарой. При температуре несколько ниже температуры начала плавления припоя включали кинокамеру и на секундомере фиксировали начало съемки. Контактный угол смачивания и линейный размер капли в процессе растекания определяли при проектировании кинопленки на экран (X 6). По времени, фиксированном на секундомере, и записи температуры определяли температуру в контакте медной пластины и припоя в различные моменты его растекания. Для исследования были выбраны три припоя РЬ (С-000), практически не взаимодействующий с медью и цинком, вытесняемым из реактивных флюсов 8п (ОВЧ-000)— способное к химическому взаимодействию с медью и контактно-реактивному плавлению с цинком припой П0С61 эвтектического состава (61% 8п, РЬ — остальное, Гпл = 183° С), слабее взаимодействующий с медью, чем олово. [c.81]

Температура начала смачивания меди припоями олова и П0С61 и начала их растекания зависела от применяемого флюса и температуры печи. Температура начала смачивания этими припоями с флюсом Прима П при нагреве печи на 70° С выше температуры плавления была несколько выше температуры их автономного плавления припой П0С61 смачивал медную пластину при 229° С, а олово — при 234° С (см. таблицу). В первые секунды после расплавления припоев и смачивания ими медной пластины растекания не происходило контактный угол смачивания капли припоя сначала даже несколько возрастал до значения 0а лишь спустя некоторое время происходило уменьшение контактного угла смачивания и растекание припоя (рис. 1 и 2). [c.82]

При пайке с флюсом Прима П1 в печи, нагретой на 70 и 110° С выше температуры плавления припоя было обнаружено понижение температуры смачивания меди припоем П0С61 и оловом ниже их автономного плавления температура начала смачивания меди припоем П0С61 была 177° С, а оловом — 222° С. Сразу же после начала смачивания наступило резкое уменьшение контактного угла с 01 до значения 0з и растекание припоя. Во всех случаях растекание припоев П0С61 и олова происходило с образованием перед их фронтом блестящей каймы после легкоплавкой фазы со значительно меньшим контактным углом смачивания, чем у припоя. Перед фронтом каймы после пайки был обнаружен темный ореол. По данным рентгеноструктурного анализа порошка, снятого с блестящей каймы (в медном /Са-излучении), она содержит 5п, РЬ, 2п. Темный ореол состоит из олова и свинца. Смачивание и растекание свинца на меди с флюсами Прима II и Прима III в печи, нагретой до температуры на 70° С, превышающей температуру плавления свинца, происходило сразу же после достижения температур его автономного плавления (см. рис. 2). [c.83]

Высаживаемый из флюса Прима III 2п, 5п, РЬ и Си при нагреве выше температуры плавления их эвтектики (ниже 183° С) вступают в контактно-реактивное плавление образующийся при этом слой эвтектики (кайма) активизирует смачивание и растекание припоя, снижает температуру его плавления и смачивания. При пайке с флюсом Прима II заметное высаживание твердого цинка на меди наступает после расплавления припоев олова и П0С61, что сначала приводит к изменению на границе капли припоя соотношения поверхностных натяжений сгси, припой и Стси, флюс на оси, припой и сг2п, флюс и увеличение контактного угла смачивания. Высаживаемый из флюса цинк не взаимодействует со свинцом и поэтому не оказывает влияния на его смачивание и растекание. Максимальная скорость изменения краевого угла смачивания при неизотермическом процессе характеризует способности припоя к растеканию она наибольшая у П0С61 и наименьшая у свинца, соответственно, как и площади растекания. [c.84]

В данной работе было обнаружено явление повышения контактного угла смачивания Зп и РЬ после затвердевания, что, возможно, связано с переходом припоя из жидкого в твердое состояние. Заметное влияние иа кинетику смачивания и растекания припоев ПОС61, 5п и РЬ по меди оказывает шероховатость поверхности. При грубой обработке наждачным полотном поверхности меди, скорость уменьшения фиксируемого контактного угла смачивания меньше, чем на поверхности, подвергнутой травлению, несколько меньше и контактный угол и площадь растекания. На грубо обработанной поверхности вдоль рисок происходит интенсивное растекание легкоплавкой эвтектики 5п—РЬ—2п—Си (блестящей каймы), что, вероятно, связано с капиллярным эффектом. Такое растекание уместно назвать капиллярным. Контактный наблюдаемый угол при капиллярном растекании П0С61 по меди больше, чем при растекании этого припоя на относительно ровной (травленой) поверхности. Смачивание и растекание припоя П0С61 по меди с флюсом Прима III происходит медленнее и с большим контактным углом по полированной поверхности, чем по травленой или грубо зачищенной. [c.84]

Классификация К. м. определяется конкретньт1и особенностями среды и условиями протекания процесса (подводом окислителя, агрегатным состоянием и отводом продуктов коррозии, возможностью пассивации металла и др.). Обычно выделяют К. м. в природных среда -атмосферную коррозию, морскую коррозию, подземную коррозию, био-коррозию нередко особо рассматривают К. м. в пресных водах (речных и озерных), геотермальных, пластовых, шахтных и др Еще более многообразны виды К. м. в техн. средах, различают К. м. в к-тах (неокислительных и окислительных), щелочах, орг. средах (напр., смазочноохлаждающих жидкостях, маслах, пищ. продуктах и др.), бетоне, расплавах солсй, оборотных и сточных водах и др. По условиям протекания наряду с контактной и щелевой К. м. выделяют коррозию по ватерлинии, коррозию в зонах обрызгивания, переменного смачивания, конденсации кислых паров радиационную К. м., коррозию при теплопередаче, коррозию блуждающими токами и др. Особую группу образуют коррозиоиномех. разрушения, в к-рую входят помимо коррозионного растрескивания и коррозионной усталости фреттинг-коррозия, водородное охрупчивание, эрозионная коррозия (в пульпах и суспензиях с истирающими твердыми частицами), кавитационная коррозия (при одноврем. воздействии агрессивной среды и кавитации). В общем случае воздействие агрессивной среды и мех. факторов на разрушение неаддитивно. Напр., при эрозионной К. м, потери металла вследствие разрушения защитной пленки м, б. намного больше суммы потерь от эрозии и К. м. по отдельности. [c.482]

При неполном смачивании в о ) работа контактных устройств в пленочном рениме становится малоэффективной (рис.24). Насадочные колонны, работающие в режиме развитой турбулентности, по-видимому, малочувствительны к характеру смачиваемости. [c.59]

Рис. 6. Пример непропая из-за плохого смачивания припоем стержневого вывода в контактном атверстии печатной платы

Влечина k называется коэффициентом смачивания. Очевидно, что -1 < /е < 1. Если контактный угол 6 = 0, то = 1 и жидкая капля полностью растекается пб твердой поверхности. В этом случае поверхность называется полностью смачиваемой. При О < й < 1 имеем О < 6 < п/2. В этом случае говорят, что поверхность твердого тела смачиваемая, точнее, нужно говорить, что она частично смачиваемая. Другой предельный случай соответствует fe = —1, т. е. 0 = я. При этом твердая поверхность называется полностью несмачиваемой. Из (17.8) следует, что этот случай соответствует большим значениям близким к S. При -1 < < О имеем я/2<6<л. В этом случае говорят, что поверхность несмачиваемая. Примером может служить капля ртути на стекле, для которой угол контакта 0 140 °. [c.436]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология