Охлаждение испарительное в жидкости

В большинстве ТРД, снабженных системой испарительного охлаждения, охлаждающую жидкость впрыскивают во входное устройство компрессора. Причем систему впрыскивания включают только на особых режимах работы взлет самолета и при необходимости увеличения скорости набора высоты, а также кратко- [c.60]

Охлаждение газового потока. Как частный случай анализа модели рассмотрим задачу об охлаждении газового потока дисперсно-капельным потоком жидкости. Такой способ охлаждения находит широкое практическое применение в системах аварийного охлаждения, испарительных устройствах и т. д. Исключительно практическая направленность задачи вызвала большое количество работ в этом направлении [16, 22, 41, 42], что в конечной мере позволяет сравнить полученные результаты с имеющимися в литературе данными, а также выявить ряд полезных закономерностей процесса. [c.77]

По характеру осуществляемого процесса испарители можно разделить на прямоточные и циркуляционные. В прямоточных испарителях рабочий агент движется непрерывно в одном направлении вдоль охлаждаемой им поверхности, чаще всего в трубах. Рабочий агент представляет собой пену — смесь жидкого агента с образовавшимся при его кипении парами. По мере продвижения агента вдоль поверхности охлаждения содержание жидкости в смеси убывает, а содержание паров увеличивается. В прямоточных испарителях агент проходит по трубам только один раз. В циркуляционных испарителях и испарительных системах рабочий агент интенсивно циркулирует, совершая до полного испарения ряд оборотов мимо охлаждаемой поверхности. Аппараты этого типа делятся на испарители со свободным удалением пара от охлаждаемой поверхности, где кипение происходит в полном объеме, и испарители без свободного удаления пара от поверхности. В таких испарителях кипение происходит в трубах. Образующийся пар увлекает за собой кипящую жидкость в отделитель жидкости, откуда пар отсасывается, а жидкость повторно направляется на циркуляцию в трубы испарительной системы. [c.96]

Наряду с традиционной системой внешнего охлаждения рабочих камер компрессоров и поршневых двигателей, в ряде случаев применяют испарительное охлаждение при непосредственном контакте рабочего тела с мелкодисперсной жидкостью. При этом повышается теплообмен, увеличивается количество отводимого тепла, уменьшается количество отложений, что оказывает существенное влияние на повышение экономичности и эксплуатационной надежности компрессорных машин и тепловых двигателей. Это подтверждается результатами опытно-промышленных исследований, выполненных различными организациями и авторами данной книги. [c.4]

Испарительное охлаждение воздуха в цикловом компрессоре стационарных и транспортных газотурбинных установок (ГТУ) может осуществляться впрыскиванием охлаждающих жидкостей во входное устройство двигателей между ступенями компрессора и в камеру сгорания. [c.59]

Из табл. 9 видно, что увеличение тяги при испарительном охлаждении воздуха впрыском воды в цикловой компрессор ТРД достигается ценой значительного расхода охлаждающей жидкости, что в ряде случаев является неприемлемым для летательных аппаратов. [c.60]

Эффект замедления повышения температуры рабочего тела при его испарительном охлаждении в значительной мере зависит от качества распыливания и полноты испарения впрыскиваемых охлаждающих жидкостей. [c.78]

В теоретических исследованиях [6, 69] и опытных работах [14, 57] по проверке эффективности испарительного охлаждения не учитываются закономерности процессов распыливания жидкостей, подаваемых в поток газа. [c.78]

Лабораторные и промышленные исследования испарительного охлаждения воздуха и газа в компрессорных машинах показали, что на полноту испарения охлаждающих жидкостей значительное влияние оказывают дисперсность их распыливания и выбор элемента установки, где целесообразно осуществлять впрыск [30, 33, 35, 54, 126]. [c.78]

При исследовании испарительного охлаждения рабочего тела в поршневых компрессорных машинах в качестве охлаждающих жидкостей, кроме воды, использовался изобутиловый спирт, впрыскиваемый в поток с помощью центробежных форсунок РД-20. [c.91]

Дисперсность распыливания жидкостей форсунками, применявшимися для испарительного охлаждения воздуха и газов в компрессорах и двигателях внутреннего сгорания, измеряли на установке, показанной на рис.45. Опытными жидкостями являлись вода, этиловый спирт, дизельное топливо летнее и масло для газотурбинных двигателей. Результаты исследований изложены в работе [42]. [c.94]

При испарительном охлаждении, как было указано выше, необходимо сопоставить продолжительность процессов, протекающих с газами при их испарительном охлаждении, с временем то полного испарения впрыскиваемого охладителя. Полагая, что в момент времени т произошло полное испарение капли жидкости, т. е. ее диаметр =0, время полного испарения можно найти [c.115]

Пользуясь формулами для изотермического испарения жидкостей, можно получить следующие расчетные данные, характеризующие скорость, полноту испарения и другие показатели испаряющихся жидкостей в условиях испарительного охлаждения рабочего тела в компрессорах и тепловых двигателях [37, 43]. [c.118]

Эти закономерности испарения жидкостей, подаваемых в поток охлаждаемого газа (воздуха), следует учитывать при осуществлении испарительного охлаждения рабочего тела в компрессорах и двигателях внутреннего сгорания. [c.126]

В связи с применением впрыска охлаждающих жидкостей (воды, спирта, аммиака) для форсирования тяги воздушнореактивных двигателей (ВРД) возникла необходимость в методике расчета испарительного охлаждения воздуха в компрессоре ВРД. [c.138]

Имея в виду, что испарительное охлаждение подачей охлаждающих жидкостей на прием ступеней компрессоров не может обеспечить полное предотвращение образования полимерных веществ, так как в составе газового бензина остаются непредельные углеводороды, была поставлена дополнительная задача, состоящая в поиске веществ, разрушающих полимерные отложения. [c.193]

На рис. 93 приведены данные изменения температуры нагнетаемого газа ступенями компрессора при испарительном охлаждении подачей в поток газа различных охлаждающих жидкостей. [c.209]

При подаче в поток воздуха охлаждающих жидкостей температура газов после турбины увеличивается по сравнению с температурой при работе без испарительного охлаждения, что приводит к уменьшению плотности продуктов сгорания и увеличению скорости истечения Шг, а следовательно, и к росту [c.253]

На эффективность испарительного охлаждения воздуха и уменьшение нагарообразования влияют дисперсность распыливания и полнота испарения охлаждающих жидкостей. [c.254]

Зависимость относительного эффективного и относительного термического к. п. д. от относительного расхода охлаждающих жидкостей на испарительное охлаждение ГТД показана на рис. 115. [c.271]

В качестве обобщающих характеристик влияния испарительного охлаждения подачей различных охлаждающих жидкостей на интенсивность нагарообразования в камере сгорания ГТД приняты следующие относительные величины [c.283]

Показанные на рис. 140 и 141 ректификационные установки (габаритная высота до 14,5 м) снабжены парогенератором с нагревателями. Испарительная способность одного нагревателя (с плоской спиралью), имеющего номинальный размер 200 или 300 мм, составляет 20 л/ч воды при давлении насыщенного пара 2 ати. Достоинством этих установок является возможность увеличения (охлаждающей и греющей поверхности при необходимости. При расчете теплообменника коэффициент теплопередачи к можно принять равным 400 ккал/(м ч-°С) при нагревании жидкостей паром (через стенку). При конденсации паров в холодильнике принимают к = 300 ккал/(м -ч °С), а при охлаждении жидкостей й = 150 ккал/(м ч °С). [c.213]

Рассмотрим процесс пленочного испарительного охлаждения в режиме нисходящего прямоточного движения газа и пленки жидкости, [c.17]

В газожидкостных испарительных системах охлаждение нагретых поверхностей производится вынужденным потоком газа, содержащим пары и мелкие капли жидкости. [c.280]

В случае газовой среды, не насыщенной паром, парциальное давление последнего у пов-сти раздела фаз и при бж = б. остается более высоким, чем в осн. массе газа, вследствие чего И. и испарительное охлаждение жидкости не прекращаются и становится ниже Г, и При этом теплота подводится к пов-сти раздела от обеих фаз до тех пор, пока в результате понижения достигается равенство поток теплоты со стороны жидкости прекращается, а со стороны газовой среды бгж становится равным б.-Дальнейшее И. жидкости происходит при постоянной т-ре [c.275]

Исследования эффективности испарительного охлаждения рабочего тела в ГТД носили сравнительный характер. Вначале двигатель работал без подачи охлаждающей жидкости с постоянным расходом топлива и постоянной частотой вращения ротора. После выхода двигателя на устойчивый температурный режим и записи основных показаний по установке включался впрыск охлаждающей жидкости во входное устройство компрессора. Охлаждающие жидкости впрыскивали посредством четырнадцати центробежных форсунок, смонтированных в колекторе 6 (см. рис. 107). В целях выявления эффективности испарительного охлаждения данной жидкости менялся ее расход изменением количества работающих форсунок. Это дало возможность сохранить одинаковую дисперсность распыливания охлаждающих жидкостей при переменном их расходе. [c.261]

В традиционных схемах с применением теплообменных аппаратов охлаждение жидкости достигается теплоотдачей в окружающий воздух при циркуляции ее по трубопроводам (рис. 4.26, а), при этом верхний предел рабочей температ>фы составляет 70- 80 С. При водя-Н( м охлаждении в насосных станциях гидроприводов (рис. 4.26, б) верхний предел рабочей температуры снижается до 50-60 °С. В этом случае имеется второй открытый водяной контур (первый контур -закрытый, по нему движется рабочая жидкость), воду обычно пропускают по змеевику, помещенному в емкости, куда сливается рабйчая жидкость. Нагретая вода направляется на градирню, где происходит испарительное охлаждение при взаимодействии с атмосферным воздухом (поэтому контур называется открытым). Однако в этих случаях охлаждение рабочей жидкости неэффективно, так как интенсивность охлаждения невелика. [c.113]

В книге приведены результаты теоретических, лабораторных и опытно-промышленных исследований различных методов охлаждения компрессорных установок. Показано преимущество испарительного охлаждения как средства, предотвращаюш,его пожары и взрывы, уменьшающего нагарообразование и количество полимерных отложений в поршневых компрессорах и тепловых двигателях. Приведены данные сравнительной эффективности различных охлаждающих жидкостей и интенсивности изнашивания деталей поршневых компрессоров при испарительном охлаждении. Даны рекомендации по осуществлению испарительного охлаждения в целях предотвращения пожаров и взрывов и улучшения экономичности компрессорных установок. [c.2]

ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ ВНЕШНЕАДИАБАТИЧЕСКОГО СЖАТИЯ И СЖАТИЯ С ИСПАРИТЕЛЬНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ С УЧЕТОМ ПОЛНОТЫ ИСПАРЕНИЯ ВПРЫСКИВАЕМОЙ ЖИДКОСТИ [c.142]

Для получения сравнительных данных динамики полимерообразования в трубопроводе 7 предусмотрены внешнее охлаждение подачей воды в рубашку охлаждения У, а также система испарительного охлаждения при подаче различных охлаждающих жидкостей с помощью тангенциальных форсунок 11. Система контрольного трубопровода обеспечила проведение углубленных исследований динамики полимерообразования и позволила отработать эффективную систему испарительного охлаждения на потоке газа без отключения компрессора из технологической схемы. [c.198]

Испарительное охлаждение осуществлялось впрыскиванием во входное устройство компрессора воды, этилового спирта смеси, состоящей из 40% этилового спирта и 60% воды, водного аммиака. Обратная величина приведенной молекулярной массы с учетом вида охлаждающей жидкости (ОЖ) определяется по соотноше1 иям, [c.244]

Для полноразмерных ГТД с испарительным охлаждением компримируемого воздуха подачей охлаждающей жидкости во входное устройство ГТД заметно снижается температура воздуха 4 после компрессора (особенно при подаче воды, имеющей большие значения теплоты испарения). В этом случае (в зависимости от впр) Лгс< <Нс, поэтому эти режимы работы компрессора оценивались не адиабатическим, а изотермическим индикаторным к. п. д. [c.251]

С точки зрения совершенства компримирования рабочего тела в центробежном компрессоре испарительное охлаждение впрыскиванием воды наиболее эффективно по сравнению с другими охлаждающими жидкостями. Подача этилового спирта заметно снижает изотермический индикаторный к. п. д. компрессора, так как температура в конце сжатия выше температуры внешнеадиабатического режима работы компрессора дд =0, [c.267]

Для получения сравнительных данных интенсивности нагарообразования и тепловой напряженности деталей камеры сгорания ГТД при внешнеадиабатических режимах эксплуатации ГТД и режимах с испарительным охлаждением подачей различных охлаждающих жидкостей во входное устройство компрессора использовали установку УНТ-1. Достоинство этой малоразмерной установки ГТД по сравнению с полноразмерными двигателями состоит в том, что можно получить массу отложений нагара после проводки опыта путем взвешивания съемной форкамеры 3 (см. рис. 108) и ее контрольного участка, на котором происходит наиболее интенсивное нагаро-отложение. Кроме того, наличие двух термопар, припаян- [c.271]

Проведены исследования влияния испарительного охлаждения на интенсивность нагарообразования при подаче во входное устройство ГТД следующих охлаждающих жидкостей воды, смеси, состоящей из 40% этилового спирта (СгНбОН) и 60% воды этилового спирта (С2Н5ОН) водного аммиака (N1 40 ). Проведены исследования интенсивности нагарообразования и при подаче во входное устройство через форсунки углекислого газа (СО2). [c.273]

Процессы однократного испарения и конденсации происходят в различных аппаратах. Например, при нагреве сырья в трубах печи происходит его частичное испарение. Смесь паров и жидкого остатка находится в тесном соприкосновении и в состоянии равновесия ностунает в ректификационную колонну. В испарительной части колонны происходит разделение равновесных фаз (паровой и жидкой). Подобные процессы протекают в дефлегматорах-конденсаторах на верху ректификационных аппаратов. Здесь из проходящих паров путем их частичного охлаждения и конденсации однократно отделяется жидкость (флегма), поступающая на верхнюю тарелку в виде горячего орошения. [c.149]

Система охлаждения двигателя термосифонпо-испарительного типа такая я<е, как и двигателя установки ИТ9-2, но вследствие более высокой температуры охлаждающей жидкости (190° вместо 100° на установке ИТ9-2) теплообменный конденсатор имеет большую высоту и в верхней части поставлен дополнительный змеевик для циркуляции водопроводной воды. [c.628]

Опасение локального переохлаждения жидкости в зоне размещения змеевиков, а также ряд конструктивных трудностей их установки в аппарате, обусловленных специфическими особенностями газожидкостной реакции (высокое давление, коррозион-ность среды), вынуждают использовать испарительный способ охлаждения и в реакторах с зернистым катализатором. В качестве примера здесь можно привести конструкцию реактора (рис. 23) для восстановления ароматических нитросоединеиий. Этот процесс протекает при давлении 32-10 Па и температуре 150° С. Поэтому корпус /, рассчитанный на высокое давление, выполнен из углеродистой стали, а пакет царг 2 с катализатором 3, подвешенный к верхней крышке аппарата, — из титана. Катализатор в каждой царге зажат пружинами 4. Водородно-жидкостная смесь с избыточным количеством циркулирующего водорода 46 [c.46]

Теплообменные аппараты. Применяемые в холодильных установках конденсаторы по способу отвода тепла делятся на 1) проточные, в которых тепло отводится водой 2) оросительно-испарительные, в которых тепло отводится водой, испаряющейся в воздух 3) конденсаторы воздушного охлаждения. Для холодильных установок большой и средней производительности обычно используют проточные конденсаторы, представляющие собой горизонтальные и вертикальные кожухотрубчатые и гори-зонтальныр змеевиковые теплообменники (см. главу VIII), в которых змеевики заключены в кожух (кожухозмеевиковые). Реже применяют элементные теплообменники. Конденсаторы воздушного охлаждения используются главным образом в холодильных установках малой холодопроизводительности. В качестве испарителей наиболее часто применяют теплообменники погружного типа и кожухотрубчатые (вертикальные и горизонтальные) многоходовые по охлаждаемой жидкости. [c.662]

Жидкостные и испарительные системы охлаждения. Системы разделяются на работающие в условиях естественного охлаждения, термосифонные, с внутренним перемешиванием и с принудительной циркуляцией жидкости (рис. 5.2, е—к). Жидкостные и испарительные системы охлалс-дения могут быть прямого и косвенного действия, работать по замкнутому и разомкнутому циклам. [c.278]

Естественное испарительное охлаждение обычно позволяет повысить удельную мощность рассеивания РЭА и применяется для теплонагруженных блоков и больших элементов при плотности теплового потока 10 Вт/м [6]. Охлаждаемая поверхность погружается в жидкость, съем теплоты осуществляется в процессе кипения жидкости на охлаждаемой поверхности. Движение теплоносителя происходит за счет разности плотностей. Разность температур между охлаждаемой но1 ерхностью и кипящей жидкостью обычно мала, поэтому температура кипения выбранного теплоносителя при определенном давлении дол на быть ниже допустимо температуры охлаждаемой поверхности. [c.278]

Принудительное испарительное охлаждение выполняется примерно по такой же схеме, как и принудительное лгидкостное. Жидкость с помощью насоса прокачивается через специальные каналы в охлаждаемых узлах. Если допустимая температура охлаждаемой поверхности будет выше температуры насыщения теплоносителя при данном давлении (при этом температура теплоносителя в ядре потока может быть и меньше температуры насыщения), на охлаждаемой поверхности может начаться процесс пузырькового кипения (кипение с недогревом). Предельные мощности рассеивания ограничены переходом пузырькового режима кипения в пленочный, который при принудительном испарительном охлаждении наступает при гораздо более высокой мощности рассеивания, чем при естественном испарительном охлаждении. [c.279]

При контакте определенного кол-ва жидкости с полубес-конечным объемом или омывающим ее пов-сть потоком газовой среды и при т-ре жидкости, более высокой, чем т-ра газа (Г > > 1 ), возникает поток теплоты со стороны жидкости к пов-сти раздела фаз = бж бш> где б,-теплота И., кол-во теплоты, передаваемой от жидкости газовой среде. При этом жидкость охлаждается (т. наз. испарительное охлаждение). Если в результате такого охлаждения достигается равенство теплоотдача от жидкости к газу прекращается = 0) и вся теплота, подводимая со стороны жидкости к пов-сти раздела, затрачивается на И. (бж = б )- [c.275]