Степень камерная

В табл. 5.1, 5.2 дается сравнительная оценка различных методов и аппаратов обезвреживания жидких и газообразных отходов. Сравнение двух подходов к оценке эффективности систем обезвреживания — через показатели г и КБ — наглядно демонстрирует тот факт, что большое значение Г1 далеко не всегда говорит о высокой эффективности выбранного метода пли аппарата с санитарной точки зрения. Так, при высокой степени очистки от окислов азота адсорбцией на угле СКТ (96,8%) в действительности в выбросах в атмосферу содержится окислов азота больше чем в 5000 раз по сравнению с санитарной нормой. Сжигание этилмеркаптана в камерной печи, оцениваемое как 99,9 % по основному продукту, создает такие выбросы в атмосферу за счет продуктов распада, которые в 800—1700 раз превышают санитарные нормы. Но для тех же химических соединений степень очистки, исчисляемая меньшими величинами г], может оказаться вполне достаточной и иметь выбросы, близкие к санитарным нормам. [c.467]

Зависимость степени обжига известняка от температуры в одно камерной печи приведена на риС. 63. [c.195]

Пековый кокс, прокаленный в тех же условиях, более однороден по качеству. Нефтяной кокс, прокаленный в камерной печи в течение 4—6 ч, обладает высокой степенью однородности. [c.192]

Роль компрессора при продувке выполняет специальный нагнетатель или кривошипная камера, имеющая герметичную конструкцию. При движении поршня к нижней мертвой точке давление воздуха в кривошипной камере повышается. Так как объем поршня в сравнении с объемом кривошипной камеры очень мал, степень повышения давления невелика. Продувка цилиндров в этих случаях получается несовершенной (20—30% остаточных газов), эффективная мощность двигателя получается небольшой, а расход топлива повышенный. Поэтому кривошипно-камерная продувка применяется только там, где простота ухода имеет решающее значение, а вопросы экономичности двигателя играют [c.25]

Из результатов сопоставительного исследования (табл. 3) можно сделать выводы коксы, прокаленные по различной технологии в различного типа печах, существенно различаются по реакционной способности. Как показал детальный анализ полученных данных, такое различие связано главным образом с качеством исходных сырых коксов и, в гораздо меньшей степени, с технологией прокаливания. Об этом свидетельствуют большие различия между реакционной способностью коксов, прокаленных в одной и той же лабораторной печи. В то же время, реакционные способности одних и тех же коксов, прокаленных по различным технологиям в барабанной, камерной и лабораторной печи, близки между собой. Так, результаты определений - 25,7 23,8 30,0 22,1 прокаленных в камерных печах хорошо согласуются с данными после прокаливания этих исходных сырых коксов в лабораторной печи - 28,3 26,5. [c.85]

Камерно-поточный методе использованием аналогичных камер, но без операции складского созревания. Для разложения фосфатов используется экстракционная кислота концентрацией 47—49%, взятая в стехиометрическом отношении. Степень разложения не выше 0,7 дол. ед. [c.294]

Изготовленные таким образом образцы имели плотность 1,79—1,82 г/смз и степень отвердения 99,4—99,6%. Для получения армированных углеродными филамента-ми карбонизованных материалов заготовки после формования обжигали при температуре 1200°С в камерной печи. Обожженные заготовки имели плотность [c.208]

При растворении природного фосфата в фосфорной кислоте процесс вначале идет быстро, затем, когда реакционный раствор насыщается продуктами реакции, он резко замедляется. Зерна неразложенного фосфата покрываются коркой кристаллизующихся фосфатов кальция, затрудняющей доступ ионов № к реакционной поверхности. Особенно резко процесс замедляется после появления на поверхности зерен плотной корки гидрофосфата кальция (дикальцийфосфата) СаНРО (см. рис. 5.35). При получении двойного суперфосфата камерным способом степень разложения апатитового концентрата достигает всего 60%. Дальнейшее разложение идет длительное время — после вылеживания продукта на складе 15— 30 сут степень разложения сырья повышается примерно до 70%. [c.367]

Как бьшо показано в работе [25], в средах, содержащих непредельные углеводороды, влага образуется в результате окислительных процессов под действием растворенного кислорода. В этом случае даже обезвоженный углеводород при вьщержке в сухой атмосфере становится влажным. Например, при выдержке сланцевого камерного газового бензина и пиролизных нефтяных смол в сухой атмосфере в течение 96 ч поглощается соответственно 9 и 115 мг/л кислорода и образуется 49,2 мг/л воды. Кислород из углеводородной фазы диффундирует в воду почти беспрепятственно, но пленка углеводорода на поверхности воды в некоторой степени замедляет диффу зию кислорода из воздуха в водную фазу. С увеличением толщины пленки диффузия замедляется. [c.33]

Показатели качества фракций коксов, прокаленных в подовой и камерной печах, различаются, причем в разной степени. [c.159]

Расчеты показали, что при равных температурных условиях в случае сжигания сухой угольной пыли [4] и водоугольной суспензии в камерных топках последнее топливо значительно изменяет эмиссионные характеристики факела, обусловленные изме нением соотношений объемных долей трехатомных продукте сгорания из-за повышенного в них влагосодержания — углекислоты СОг и водяных паров НгО. При этом степень черноты факела увеличивается, что приводит к повышению интенсивности излучения трехатомными газами. [c.40]

Интенсивность теплообмена между факелом и поверхностями нагрева топки при камерном сжигании твердых топлив существенно зависит от толщины и теплофизических свойств образующихся на экранных трубах отложений золы и шлака, а также от степени неизотермичности факела. [c.180]

Оценка времени, располагаемого для горения топлива в камерных топках, производится обычно по величине тепловой нагрузки топочного объема. Между тем для анализа топочных процессов значительный интерес представляет знание действительной продолжительности времени, располагаемого для горения. Оно определяется тепловой нагрузкой объема топки, но зависит еще от коэффициента избытка воздуха, температуры топочных газов, сорта топлива, степени заполнения топки факелом и пр. [c.213]

Степень черноты экранированных камерных и слоевых топок определяется по общей формуле [Л. 53] [c.92]

Выбор типа горелок тесно связан с их компоновкой, поэтому оба эти вопроса должны решаться одновременно и с учетом производительности агрегата, конфигурации и размеров топочной камеры, степени ее экранирования, вида резервного топлива и способа его сжигания (слоевой или камерный), необходимой степени автоматизации процесса горения, требуемого диапазона регулирования паропроизводительности котлоагрегата, единичной производительности и характеристик работы горелки (длина факела и его дальнобойность). [c.111]

Из рассмотрения результатов испытаний котлоагрегатов, имевших различные способы сжигания твердого топлива, можно сделать вывод, что к. п. д. котлоагрегатов, переведенных на газ, со слоевого способа сжигания твердого топлива возрастает в значительно большей степени, чем к. п. д. агрегатов с камерными топками. [c.196]

При норме серной кислоты 72 вес. ч. степень разложения апатита в камерном суперфосфате составляет в среднем 87% (точка С на рис. 219) и степень нейтрализации жидкой фазы равна 30%. При влажности суперфосфата 16, 14, 12 или 9% луч степени нейтрализации жидкой фазы суперфосфата пересечет соответствующие лучи растворения в точках Di, D2, D3 или D4. Из положения Этих точек можно заключить, что при влажности суперфосфата 16% фосфатный комплекс при 100° и выше совсем не содержит твердого монокальцийфосфата (точка Di лежит в поле ненасыщенных растворов), а при влажности 14% содержит его очень мало (точка Di лел ит близко к 100°-ной изотерме). Чем меньше влажность суперфосфата, тем больше образуется кристаллического монокальцийфосфата в фосфатном комплексе камерного суперфосфат [c.53]

Большим недостатком камерного способа, как и в производстве простого суперфосфата, является необходимость длительного складского вылеживания и дообработки продукта. Затвердевание суперфосфатной массы в камере происходит, когда степень разложения апатита достигает уже 60%. Дальнейшее разложение фосфата в схватившейся массе протекает весьма медленно и ведется в течение длительного времени. При этом даже через 30 суток конечная степень разложения апатита в продукте не превышает 80—85%. Помимо недостаточного использования фосфата, значительных затрат на сооружение громоздких складов, расхода труда и энергии на периодическое перемешивание продукта, при складском дозревании суперфосфата выделяются загрязняющие атмосферу фтористые газы, уловить которые практически невозможно. [c.205]

Как видно, степень разложения апатита смесью кислот в камерном процессе, зависящая от концентрации серной и фосфорной кислот, определяется в основном активностью среды и кристаллизацией твердой фазы. На рис. 295 показаны наименьшие [c.222]

При сушке гранулированного суперфосфата выделяется Ю—17% фтора, оставшегося в суперфосфате степень выделения фтора возрастает с повышением температуры и длительности сушки. При экстракции фосфорной кислоты в ней остается 78—80% фтора, вносимого с апатитом, 15—17% его переходит в фосфогипс, а в газы удаляется всего 3—5% фтора. При выпаривании экстракционной кислоты в газовую фазу выделяется 80—90% содержащегося в ней фтора. При производстве двойного суперфосфата камерным способом из смесителей выделяется всего 1—3% фтора, а при сушке двойного суперфосфата, получаемого поточным методом, — 50—60% фтора от его общего содержания в фосфате и фосфорной кис-лоте . При гидротермическом обесфторивании фосфатов фтор удаляется из них почти полностью (93—97%). [c.345]

В зависимости от требований к степени герметичности изделий используют бескамерный или камерный способы манометрического контроля. При бескамерном способе в изделии создается избыточное давление или разрежение. Как правило, вне изделия давление при любом из этих способов близко к атмосферному. При камерном способе контроля герметичности изделие помещается во вспомогательную камеру. При этом возможны шесть режимов давления, соответствующие различным соотношениям давления в изделии и в камере. Для манометрических устройств контроля наиболее важными являются динамические характеристики (рис. 6). [c.555]

Результаты проведенных исследований показали, что адсорбция пека из бензольного раствора в значительной степени зависит от времени, а также определяется свойствами кокса. Стабилизация процесса адсорбции для кокса, прокаленного в камерных печах, достигается в 2-3 раза быстрее, чем для кокса, прокаленного в барабанной печи. Адсорбционная способность прокаленных коксов в значительной степени зависит от технологии прокаливания. Коксы, прокаленные в камерной печи, имеют пониженную адсорбционную способность. Это является следствием пассивации поверхности частиц кокса пироуглеродом, образующимсяпри разложении фильтрующихся через слой прокаливаемого кокса летучих веществ. Это обстоятельство может существенным образом влиять на процесс смачивания поверхности коксов-наполнителей связующим - пеком и, в определенной степени, /худшать качество анодной и электродной продукции по прочностным характеристикам. [c.278]

Степень разложения апатита серной кислотой (в конце первой стадии разложепия) 73,8%, а на выходе из камеры (в производственном суперфосфате) 88%. Выход камерного суперфосфата из 1 г апатитового концентрата составляет 1894 кг. Температура суперфосфата на выходе из камеры 110 С. [c.431]

Камерный метод с использованием суперфосфатных камер непрерывного действия и выдерживанием продукта для созревания на складе. Для разложения фосфатов используют термическую или экстракционную кислоту концентрацией 50— 58% Р2О5 при избытке 110% от стехиометрического количества. Степень разложения фосфата 0,75—0,80 д.ед. [c.294]

Однако применимость этого уравнения в сильной степени ограничивается рядом факторов. Анализом фактических эксплуатационных показателей выявлено, что это уравнение применимо только для больших печей камерного тина со средним расстоянием лучистой тенлонередачи более 4,5 м. Оно непригодно для расчета нечей с низким отношением горячей поверхности к холодной (т. е. нечам, в которых значительная часть поверхности огнеупорной кладки закрыта теплоноглош,ающей поверхностью). Это уравнение не применимо также в тех случаях, когда разность температур между металлом трубы и газами сгорания, выходяш,ими из радиантной секции,, меньше 222°. [c.50]

Зола, получающаяся при сгорании пылевидного топлива в камерных топках, в преобладающей своей части уносится в дымовую трубу. В связи с этим основное внимание при контроле за степенью выжига топлива в камерных топкэ Х уделяют отбору проб укоса, для чего применяют трубку Альвера, [c.45]

Количество горючих в коксе эстонских сла1нцев зависит от температуры и продолжительности прокаливания органической массы [Л. 12, 74]. По данным Р. Н. Ууэсоо [Л. 75], содержание горючих в промышленном полукоксе туннельных печей равно 9—14%, а в коксе камерных печей — 12—16%. Пересчет этих цифр яа количество исходного органического вещества топлива показывает, что степень термического разло- [c.57]

Резюмируя полученные данные, отметим, что независимо от вида сжигаемого топлива средняя степень неизотермичности факела в камерных топках имеет меньшее значение при угловом и танген-сивном расположении, а большее значение при фронтальном расположении горелок (особенно в топке с открытыми амбразурами). Увеличение теплонапряженности при данной аэродинамике топки всегда приводит к уменьшению средней степени неизотермичности факела. [c.178]

Антрациты и тощие угли сжигают в топках различных типов, в камерных и циклонных. Поэтому доля уноса золы из топок колеблется в широких пределах %н=0,2 -0,9. Потеря тепла от механического недожога в зависимости от налаженности топочного процесса и содержания летучих в топливе колеблется также в довольно широких пределах —2- 8%. Из рассмотрения расчетной формулы (5-56) видно, что при столь больших колебаниях величин а в и 4 содержание горючих в уносе недостаточно характеризует потерю тепла от механического недожога. Действительно, при малых значениях Дун высокое соде ржание горючих в уносе может иметь место при малых потерях 4, и наоборот, при большой доле уноса золы умеренные величины Гун могут приводить к большой поте ре < 4. Между тем содержание горючих в уносе при сжигании АШ и полуантрацитов в большей степени определяет не только экономичность, но и надежность работы парогенератора. [c.149]

Сопротивление газового тракта котлоагрегатов при переводе их на сжигание газообразного топлива снижается. При этом сопротивление газового тракта котлоагрегатов, имевших слоевой способ сжигания твердого топлива, снижается в большей степени, чем у котлоагрегатов, имевших камерный способ сжигания твердого топлива. Это обусловлено более заметным уменьшением у первых количества продуктов горения за счет понижения коэффициента избытка воздуха на выходе из топки. В обоих случаях сопротивление уменьшается вследствие отключения золоочистных устройств. [c.196]

Аналогичным является процесс разложения фосфатов при добавке к серной кислоте (сверх стехиометрического количества) соляной кислоты <2-144 Камерный продукт высушивают. Выделяющиеся при этом хлористый водород и фтористые газы поглощают Водой. Из полученного раствора осаждают кремнефторид натрия при помощи хлорида натрия, а 16%-ный раствор соляной кислоты возвращают на разложение фосфата. Степень разложения апатита в камерном суперфосфате составляет 92—93%, а фосфорита Каратау 94—96%. Получаемый высушенный продукт не требует. складского вызревания, а также применения нейтрализующих добавок. При замене на Тайюаньском заводе (КНР) 10—15% серной кислоты на соляную продолжительность вызревания суперфосфата, яолученного из марокканских и других фосфоритов, сократилась до 3 суток продукт содержит 19,2% усвояемой Р2О5 5. [c.58]

При обследовании режимов призводства и дообработки суперфосфата на различных заводах установлено что лучшие результаты в камерном процессе достигаются на предприятиях, где строго соблюдается оптимальный режим смешения реагентов, главным образом, по температуре и концентрации серной кислоты. Показано, что в этих условиях при расходе 68—69 кг Н2504 на 100 кг апатита степень разложения в камерном продукте равна 84—87%, Вылеживание суперфосфата на складе при температуре не выше 50 при трех перелопачиваниях позволяет закончить процесс дозревания (степень разложения апатита 94—97%) за 10—12 суток. [c.58]

После прокалки в вертикальной камерной печи Челябинского электродного завода нефтяной сернистый кокс был получен высокой степени однородности. Следовательно, с уменьшением длительности прокалки кокса и (увеличением размеров кусков увеличивается степень неравномертости в объемной усадке. Поэтому нефтяной и пиролизный к ксы после прокалки во вращающейся печи с общим временем пребывания в ней 30—40 мин. идут в дальнейшее производство сильно неоднороднылш по своим свойствам. Анод, работающих при максимальной температуре 950°, будет иметь в случае применения нефтяного кокса дополнительную усадку в несколько большей степени, чем при применении пекового. Следует оговориться, что усадка анода зависит и от усадки коксового остатка из пека, которого в аноде находится около 30%. Этот коксовый остаток будет иметь такую же общую усадку, какую имеют нефтяной и пиролизный коксы. [c.150]

Манометри- ческий Регистрация изменений полного давления Р в системе испытаний в результате перетекания проникающих веществ через течи Камерный Бескамерный Проверка герметичности изделий, находящихся под избыточным давлением. Предварительная оценка степени герметичности перед контролем высокочувствительными течеискателями 10 [c.550]

Недостатки камерного способа — длительность вызревания продукта на складе и неорганизованные выбросы фтора, а поточного — сложность технологического процесса, пониженное качество продукта и др. — в значительной степени устраняются в разрабатываемом и проектируемом для новых заводов камернопоточном способе. Сущность его заключается в разложении фосфорита в камере повышенной нормой фосфорной кислоты. Получаемый продукт с более высокой степенью разложения фосфорита [c.316]