Метан системы пар жидкость

На рис. 16 представлена критическая кривая системы метан — н-декан. Критическая кривая выходит из критической точки чистого н-декана Си, идет в сторону более низких температур и оканчивается в критической точке С, которая является окончанием кривой газ — жидкость — твердое тело. Эта точка лежит намного выше критической точки метана j. [c.34]

Фазовые диаграммы систем углеводородный газ — вода резко отличаются от фазовых диаграмм бинарных смесей углеводородных газов с жидкими УВ. Из фазовых диаграмм давление— состав систем этан — вода и метан — вода (рис. 26) можно видеть, что при температурах ниже 300°С граничные кривые газа и жидкости в системе этан — вода очень слабо сближаются, что объясняется их слабой взаимной растворимостью. [c.52]

Система метан — пропан — н-пентан. Равновесие жидкость — пар в системе метан — нропан — н-пентан исследовалось экспериментально при температуре 37,78° в работе [6] п при температурах 71,11° и 93,33° в работе [7]. В табл. И сравниваются опытные и рассчитанные значения констант равновесия для 18 состояний, описанных в упомянутых работах. [c.22]

КОРРЕЛЯЦИЯ РАВНОВЕСИЯ ЖИДКОСТЬ ПАР В СИСТЕМЕ АЗОТ-МЕТАН С ПОМОЩЬЮ УРАВНЕНИЯ СОСТОЯНИЯ [c.92]

Уравнение состояния, предложенное Бенедиктом с сотрудниками [3, 4, 5, 6], было скоррелировано в соответствии с опубликованными экспериментальными данными [8] по равновесию жидкость — пар в системе азот — метан. Такая корреляция была необходима потому, что часть области температур, представляющая интерес, находится выше критической температуры азота и методы, основанные на использовании давлений паров чистых компонентов, не могут быть применены непосредственно. Настоящее исследование еще раз подтверждает эффективность использования уравнения состояния для вычисления термодинамических свойств смесей даже в тех случаях, когда имеется ограниченное число экспериментальных данных для смеси, что затрудняет выбор правил определепия коэффициентов уравнения для смеси по известным коэффициентам уравнений для составляющих смесь компонентов. [c.92]

Данные по равновесию жидкость — пар в системе азот — метан [c.96]

Значения 0о и 0н возрастают с растворением в неполярной жидкости жирных и нафтеновых кислот. При щелочных водах 00 меньше, чем при жестких водах и дистиллированной воде. Краевые углы смачивания меньше на кварце, чем на кальците и полевом шпате, что указывает на меньшую гидрофильность последних по сравнению с кварцем. При высоких давлениях краевые углы смачивания больше, чем при атмосферном давлении. При насыщении системы азотом 0о с повышением давления возрастает менее интенсивно и имеет меньшие значения при одинаковых давлениях, чем при насыщении метаном. [c.119]

Так как индивидуальные составляющие нефтяных и природных газов (метан, этан и др.) имеют различные температуры конденсации, то при их охлаждении происходит следующее. При снижении температуры газа наступает момент, когда один из компонентов (при его парциальном давлении) начинает конденсироваться. Естественно, что первым сконденсируется компонент, температура конденсации которого при его парциальном давлении в данной исходной смеси максимальна. Если предположить равномерное распределение компонентов в исходной смеси, то вначале выпадут в виде конденсата преимущественно компоненты с максимальным значением нормальной температуры конденсации. Углеводородные газы обладают одной важной особенностью они растворяются в углеводородных жидкостях. Поэтому в жидкую фаз переходят не только те компоненты, которые должны конденсироваться при данных значениях- температуры и парциального давления, но и другие, даже те, критическая температура которых значительно ниже температуры смеси в данный момент. Например, смесь, состоящая из 10% мол. метана и 90% мол. пропана в проточной системе может быть полностью сконденсирована при охлаждении до 10 °С при Р = 2,0 МПа. Таким образом, метан, критическая температура которого —82 °С, в присутствии пропана при 10 °С (температуре значительно выще критической) превращается в жидкость. [c.163]

В зависимости от назначения давление в газосепараторах бывает различным. Чем выше давление в газосепараторе, тем легче газ, отделяющийся от жидкой фазы, и тем больше растворено в жидкости более тяжелых газообразных компонентов. Например, в системах каталитического риформинга, гидроочистки и гидрокрекинга, протекающих в атмосфере циркулирующего водорода, первый по ходу газо-жидкостной смеси газосепаратор служит для отделения водородсодержащего газа, в котором концентрация водорода достигает 90% (об.), а остальные 10% (об-)—в основном метан и этан. Катализат, содержащий растворенный углеводородный газ, перепускают во второй газосепаратор, где давление ниже и где за счет перепада давления из катализата выделяется большая часть растворенного газа. Схема соединения газосепараторов представлена на рис. 12, а. [c.44]

Равновесие жидкость — нар для системы метан — вода [38] [c.108]

Равновесие жидкость - нар для системы метан - двуокись углерода - сероводород - вода [42] [c.109]

Для характеристики взаимной растворимости жидкостей в таких системах Роулинсон предложил термин абсолютная несмешиваемость ни при какой температуре (от границы твердая фаза— жидкость до критической кривой жидкость—газ) полная смешиваемость жидкостей отсутствует. Примерами являются системы метан 4- гептан, -[-2-метилгексан, - -толуол. [c.77]

Данные по фазовому равновесию жидкость — жидкость в тройных системах, содержащих кроме этиленгликоля следующие компоненты уксусная кислота — этилацетат, и-бутанол — и-бутил-ацетат, толуол — ацетон, триэтиламин — изомасляная кислота, триэтиламин — пропионовая кислота, бензо.л — тиофен, нитро-метан — лауриловый спирт, нитроэтан — додециловый спирт, нитрометан — триэтиламин, приведены в работах [42, 44, 45]. Фазовое [c.56]

Рис. 5.30, гид характеризуют систему водород + + азот + монооксид углерода при фиксированных значениях Т и Р составы равновесных фаз представлены линиями. Например, жидкость, содержащая 10% Hi и 43% СО, находится в равновесии с парами, содержащими 10% СО и 3% N2, при -195 С и 150 атм. Парожидкостные композиции для системы метан + н-бу-тан + декан при трех давлениях показаны на рис. 5.30,е. На рис. 5.31 на примере системы ацетон + хлороформ + 4-метилпентанон демонстрируется другой способ изображения парожидкостного равновесия. И, наконец, температуры кипения можно также изображать на треугольных диаграммах, но в таких масштабах велика вероятность недоразумений, и поэтому предпочтительнее раздельные диаграммы. [c.284]

Сводка эмпирических уравнений для расчета равновесия жидкость —пар n системе азот — метан [c.99]

В табл. 14А.1 приведены результаты расчета зависимости состава столба от высоты, полученные на основании данных о парциальных объемах метана и и-бутана в жидкой фазе системы метан — к-бутан при Т = 104,5° С. Нулевая отметка соответствует положению верха столба жидкости, а глубины эквивалентны отрицательным превышениям. [c.228]

Равновесия жидкость—газ и газ—газ в системе аммиак—метан [c.31]

Равновесия газ—газ и жидкость—газ в системе аммиак—азот—метан [c.44]

Рассмотрим пространственную диаграмму такой системы при 87 °С (рис. 11-5). Здесь на двух сторонах треугольной призмы расположены фазовые диаграммы двух двойных систем. Слева — для системы аммиак — азот с двойной гомогенной точкой при 87 °С, справа — для системы аммиак — метан, у которой при 87 °С области равновесий жидкость —газ и газ — газ отдалены на значительное расстояние. [c.69]

Рис. П-5. Пространственная диаграмма равновесий газ—газ и жидкость—газ в системе аммиак — метан — азот при 87 С.

Рис. П-7. Пространствен ная диаграмма равновесий Газ — газ и жидкость—газ в системе а.ммиак—метан— азот при разных температурах

Этот метод был испытан при высоком давлении на системе метан—пропан, для чего применили описанную ранее установку (см. рис. 300). Внутри сосуда был установлен прибор для отсчета капель (рис. 304), представляющий собой калиброванную емкость с двумя градуированными трубками 1. Верхняя градуированная трубка переходит в воронку, а нижняя кончается шлифом 2, в который вставляют латунный корпус 3, заканчивающийся острыми гранями, препятствующими выползанию жидкости по стенкам кончика в случае неплотности шлифа. Прибор устанавливают в камере сосуда и, переворачивая сосуд, заливают жидкость в воронку, откуда она при переводе сосуда в горизонтальное положение стекает в капилляр. Далее считают капли и определяют их вес и объем. [c.378]

Равновесие жидкость—пар для бинарной системы метан—этан [55] [c.210]

На рис. 3.33 представлены данные [63] для системы метан— пропан—н-бутан при одном значении температуры (344,3 К) и двух значениях давления (6,895 и 10,34 МПа). При 344,3 К и 6,895 МПа получается диаграмма типа полосы при 344,3 К и 10,34 МПа — диаграмма кусочного типа, когда линии жидкости и пара соединяются друг с другом в критической точке жидкость—пар. [c.212]

Близкая методика была разработана для получения ди(арил-окси)метанов. Однако в системе жидкость — жидкость реакция идет медленно наиболее удовлетворительные результаты получают в системе твердая фаза — жидкость в дихлорметане (реагент и одновременпо растворитель) в присутствии измельченного КОН и катализатора межфазного переноса [c.76]

В литературе приводится обзор исследований кинетики реакций в системах газ — жидкость — твердая частица, выполненных с целью выявления лимитирующих стадий процесса. По утверждению некоторых авторов, в отдельных процессах лимитирующей стадией может явиться перенос вещества через поверхность раздела газовой и жидкой фаз. Примерами могут служить процессы Фишера — Тропша и гидрирования окиси углерода в метан на суспензированном катализаторе, а также гидрирование а-ме-тилстирола, этилена и циклогексена При изучении этих процессов, был сделан общий вывод о том, что в рассматриваемых трехфазных системах скорость процесса в целом лимитируется [c.672]

Очевидно, адсорбция породой различного количества асфальтенов приводит не только к различной степени гидрофобности породы, но и к различным свойствам граничного слоя нефти. Следовательно, будет меняться в определенной степени и характер вытеснения. Поэтому следует остановиться на исследованиях Н. Н. Таирова и М. М. Кусакова [175], которые показали, что при изменении давления в системе углеводородная жидкость—вода— кварц, создаваемого метаном, меняется краевой угол смачивания кварца углеводородной жидкостью. [c.177]

В Приложении приведены примеры форматов ввода для расчета двух систем ацетон — метанол при Т = onst и азот—метан. Для второй системы использованы данные х — у — Р при различных температурах. Первые девять карт в обеих случаях содержат данные, необходимые для подпрограммы ввода следующие за ними карты — собственно данные по бинарным парам X, /, Р, Т. Критическая температура азота равна 126° К азот рассматривается как гипотетическая жидкость с симметричной нормализацией (в этом случае переменная NLIGHT в исходной информации равна нулю). Значение переменной NPUNIT указывает, что давление для системы ацетон — метанол выражено в мм рт. ст., для системы азот—метан в фунт/дюйм . [c.160]

Сводка эмпирических уравнениг для расчета равновесия жидкость—пар в системе азот — метан [c.99]

Сочетание фракционированной конденсации с низкотемпературной ректификацией. Для фракционировки природного газа, чаще более тощего,, применяется третий тип установок, в которых большие количества метана начала отделяются от этана и вышекипящих простым методом однократного частичного ожижения с расширительным или внешним охлаждением. При нормальном давлении метан и этап далеко отстоят друг от друга по температурам кипения ( — 161,4° и —88,3°), но ири повышенных давлениях и низких температурах разделение их сильно затрудняется вследствие ретроградного увеличения констант равновесия этана и вышекипящих углеводородов в этих условиях. Это приводит к резкому падению относительной летучести метана и малому извлечению этана при однократной конденсации. По такой схеме работает завод в Габе (США, штат Кентукки), выделяющий из тощего природного газа этан, пропан, бутан и более тяжелые углеводороды [20), (рис. IV. 13). Производительность завода по сырью 21 млн. газа в суткн. Природный газ под давлением 40 ата обезвоживается и затем охлаждается до температуры — 65- --75°, при этом конденсируется значительное количество этана и более тяжелых компонентов. Сконденсированная жидкость-отделяется в сепараторе 4, а остаточный газ после теплообмена с входящим сырьем компримируется и возвращается в газопровод. Ожиженные компоненты дважды испаряются в 5 и б ири последовательно снижающемся давлении и затем ректифицируются для выделения фракций этана и вышекипящих углеводородов. Холодные продуктовые потоки доводятся до обычной температуры теплообменом с конденсирующимися хладагентами этано-пропановой каскадной системы, которая покрывает недостачу холода в процессе. [c.174]

Мембранная абсорбция в трехфазной системе газ-жидкость-газ или газ-жидкость-жидкость перспективный метод разделения газовых смесей, напр, бутан-изобутан, этилен-этан, углекислый газ-водород, водород - метан и др. [c.31]

На рис. ХУМ5 приведена принципиальная.,схема установки для извлечения водорода из продуктов конверсии природного газа. 1(Ьнвертированный газ под давлением 3 МПа и при нормальной температуре после очистки от СО2 и обезвоживания охлаждается в теплообменниках 1—3 до температуры 90 К. Сконденсировавшиеся при этом СН4 и значительная часть СО оседают в отделителе 4, откуда газ направляется в колонну 5, орошаемую жидким метаном и охлаждаемую потоком СО, циркулируюш,им под давлением в змеевике 5. Из колонны удаляется под давлением чистый водород (99,5% На), который отдает свой холод исходному газу в теплообменниках 2 и I, причем часть водорода для компенсации потерь холода расширяется в турбодетандере 7 и также проходит через теплообменники 2и 1. Жидкость из отделителя 4 дросселируется, испаряется в теплообменнике 3 и поступает в колонну 9, куда направляются также пары, образовавшиеся в теплообменнике 8 после дросселирования и испарения жидкости, поступающ ей из нижней части колонны 5. Оксид углерода из верхней части колонны 9 проходит через переохладители 14 и 12, где нагревается до нормальной температуры и сжимается в компрессоре 11. Часть сжатого СО выводится из системы, а другая часть после охлаждения в пере-охладителе 12 ожижается в змеевике 13 кольнны 9, переохлаждается в переохладителе 14 и уходит частично на орошение колонны 9 и частично на испарение в змеевик 6. Часть жидкого СН4 из колонны 9 подается насосом 10 на орошение колонны 5, а другая часть испаряется в теплообменнике 1 и выводится из системы. [c.755]

Критическая температура Т р, температура, выще которой газ с повыщением давления не может быть превращен в жидкость. В природных условиях осадочной толщи в жидком состоянии не могут существовать метан, водород, кислород, но пропан, бутан, Н28 и СО2 легко превращаются в жидкости. Критическое давление Р р — давление, необходимое для конденсации пара при критической температуре. В двухкомпонентной смеси в отличие от однокомпонентной в критической точке С еще сосуществуют газовая и жидкая фазы, а Ткр и Ркр не являются максимальными. Максимальные для системы температуры и давления отмечены соответственно в точках Тщ и Р где — максимальное давление — криконденбар, при котором еще существует газовая фаза, и Тщ — максимальная температура, при которой еще сохраняется жидкая фаза — крикондентерм. Ретроградные явления испарения и конденсации происходят в узкой термобарической области, лежащей между криконденбаром и критической точкой, с одной стороны, и крикондентермом — с другой (заштрихованная область на рис. 1.18). Таким образом, газоконденсатными называются такие [c.56]

Рис. 3.33. Составы равновесных жидкости (/) и пара (2) в трехкомпонентной системе метан—пропан— -бутан по данным [63]

На рис. 3.35 представлены составы жидкости и пара в четырехкомпонентной системе метан— этан— пропан— н-бутан с обшдм составом 0,271 [c.213]

В области двухфазных равновесий жидкость— пар линии испарения и конденсации однозначно определяются на р. Г-диаграмме заданием общего состава. В этом отношении многокомпонентные системы ничем не отличаются от двухкомпонентных. На рис. 3.37 представлены данные [69] для системы метан— этан—пропан общего состава (0,8511 0,1007 0,0482 . Критическая точка расположена слева от крикондебара возможны как изобарные, так и изотермические ретроградные явления П—>П + Ж—>П. [c.214]

Рис. 3.41. Область равновесий твердое—жидкость-пар в системе метан— этан— -октан о — состояния Т2ЖП для системы С1-С8 [77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология