Скорость несжимаемой жидкости

Рассмотрим плоскопараллельное стационарное течение несжимаемой жидкости, ограниченной динамически гладкой непроницаемой поверхностью, при отсутствии продольного градиента давления. Ось х направим по течению, а ось у — перпендикулярно граничной плоскости. Тогда уравнения, описывающие поведение флуктуаций скорости в турбулентном потоке, получаемые вычитанием уравнении Рейнольдса из полных уравнений Навье—Стокса, примут вид [c.171]

Исходя из изложенного, целесообразно пользоваться упомянутой выше условной величиной, равной углу расширения неподвижного прямолинейного конического диффузора, в котором скорости несжимаемой жидкости изменяются так, как средние относительные скорости потока в канале рассматриваемого центробежного колеса. Хотя эта величина не характеризует местной диффузорности в отдельных точках по ширине канала, но среднюю диффузорность она отражает более точно. Эта величина названа условным эквивалентным углом диффузорности потока. [c.146]

При прямолинейно-параллельной фильтрации по закону Дарси давление в сечении 1 с координатой Х1 = 200 м составляет Р1 = 3 МПа, а в сечении 2 (х2 = 400 м) = 1 МПа. Чему равно отношение скоростей фильтрации и градиентов давления в этих сечениях, если фильтруется а) несжимаемая жидкость б) совершенный газ [c.101]

Решена задача о потенциальном течении несжимаемой жидкости в плоском реакторе с боковым вводом и в радиальном— с выводом в атмосферу. На основе предложенной модели с помощью ЭВМ рассчитаны поля скоростей и давлений во всех областях течения в реакторе, включая область неподвижного зернистого слоя. Результаты расчета для радиального реактора сопоставлены с экспериментальными измерениями. Пл. 4. Библиогр. 10. [c.174]

Проекции напряжений на все оси координат можно выразить следующей системой, представляющей собой обобщение закона Ньютона для трехмерного распределения скорости несжимаемой жидкости [c.38]

Наличие стенок делает неполностью обратимой и задачу об относительном движении тела и жидкости. При стесненном падении шара в первоначально неподвижной жидкости слои ее, прилегающие к поверхности шара, движутся вместе с ним вниз, а прилегающие к стенкам трубы неподвижны. Вследствие несжимаемости жидкости на ближайшем к стенке участке возникает обратный поток жидкости, вытесняемый шаром кверху [4, 14]. Обратный случай возникает тогда, когда вся жидкость в трубе движется вверх и увлекает или поддерживает помещенные в трубу тяжелые шарики. Для ламинарного потока при параболическом профиле скоростей может получиться, что при средней скорости потока й, равной скорости свободного падения в безграничной жидкости Wn, на оси трубы и> w vi шар увлекается вверх, а вблизи стенки и С. w п шар опускается. Кроме того, расположенный несимметрично шарик, с обеих сторон обтекается потоком различной скорости и начинает вращаться вокруг горизонтальной оси. [c.29]

Для несжимаемой жидкости (что справедливо и для газов при скоростях движения малых по сравнению со скоростью [c.84]

Согласно неразрывности потока массы элементарные расходы обеих несжимаемых жидкостей через элемент границы раздела, включающий точку М, должны быть равны между собой. Отсюда следует, что нормальные составляющие скоростей фильтрации обеих жидкостей будут равны, т. е. = W2 . [c.203]

Найдем давление(О на границе раздела. Вследствие несжимаемости жидкостей и неразрывности потока линии тока будут иметь вид прямых, параллельных оси Ох (на границе раздела преломления их не будет), а скорость фильтрации во всех точках пласта будет одинаковой, т.е. [c.205]

Рекомендуемая для трубопроводов средняя скорость составляет 0,5—2 м/с для капельных (несжимаемых) жидкостей, 10—20 м/с для газов (при атмосферном давлении), 20—40 м/с для насыщенного водяного пара и 30—50 м/с для перегретого пара. [c.26]

Для несжимаемой жидкости отношение сечений можно заменить отношением средних скоростей [c.128]

Расход и скорость истечения несжимаемой жидкости через отверстие в дне сосуда, при постоянном уровне Я (рис. 1-12) и постоянных давлениях р> [c.403]

Гладкие прямые трубы. 1. Гидродинамическое развитое течение жидкости в термическом начальном участке. Хорошо известная задача Гретца— Нуссельта о теплоотдаче при течении несжимаемой жидкости с постоянными физическими свойствами в круглой трубе, с постоянной по длине температурой стенки и полностью развитым ламинарным профилем скорости решалась численно несколькими авторами. Для локальных чисел Нуссельта получены две зависимости [c.234]

Скорость газа в щели клапана Сщ приближенно определим из уравнения неразрывности для несжимаемой жидкости [c.307]

Скорость Скл определяет мгновенную потерю давления Ар. возникающую в клапане дополнительной полости. По формуле для несжимаемой жидкости, которая при относительно малых перепадах давлений применима и для газов, [c.575]

Решетка профилей, перемещающая несжимаемую жидкость, не изменяет осевой скорости потока осевая сила, приложенная к потоку, расходуется на повышение давления. [c.216]

Система уравнений (9.89) и (9.90) полностью совпадает с обычными уравнениями движения несжимаемой жидкости по закону Дарси (см. гл. 3). Таким образом, ка ждому случаю движения однородной жидкости отвечает случай движения газированной жидкости. Разница будет заключаться в том, что одному и тому же полю скоростей однородной и газированной жидкости будут отвечать разные перепады давления. При этом семейство изобар в однородной жидкости будет являться семейством изобар и для газированной жидкости. Абсолютные значения давлений на этих линиях будут различны. Зная распределение давления и скорость фильтрации нефти, из уравнений (9.87) и (9.59) можно найти распределение свободного газа и воды в области движения и скорости фильтрации этих фаз. [c.295]

При истечении газа с малой разностью давления, когда сжатием газа можно пренебречь, скорость и расход можно подсчитать по приведенным выше формулам, выведенным для несжимаемой жидкости с сохранением тех же значений ф и ц. [c.130]

Сделав обычные упрощения и допущения, а именно, полагая, что имеет место установившееся ламинарное изотермическое течение ньютоновской несжимаемой жидкости и проскальзывание у стенки отсутствует, пренебрегая эффектами на входе и выходе из зазора и не учитывая гравитационные силы, можно на каждом локальном участке канала (см. ра.зд. 10.2) определить скорость течения жидкости из выражения [c.404]

Положив Т (г, tj) = Ти,, перейдем к рассмотрению поведения расплава в интервале времени tf t Обратимся снова к рис. 14.18. До тех пор, пока радиус заготовки меньше Ra, процесс прессования можно рассматривать как изотермическое радиальное течение несжимаемой жидкости между двумя дисками, приближающимися друг к другу с постоянной скоростью h (см. разд. 10.9). Суммируя результаты, описывающие распределение скоростей, давлений и усилия на плунжер, сжимающий изотермическую степенную жидкость с постоянной низкой или средней скоростью сжатия, получим [c.551]

Если известны два каких-либо плоскопараллельных установившихся течения идеальной несжимаемой жидкости, т. е. для каждого из этих течений известны величина и направление скорости в каждой точке плоскости, то можно построить новое результирующее течение, которое возникнет в результате наложения этих двух известных [c.97]

Отметим теперь одно важное явление, относящееся к обтеканию тел потоком идеальной жидкости. Если контур обтекаемого тела имеет участок, представляющий собой дугу с малым радиусом закругления (рис. 2.16, а), то часть потока вблизи этой дуги походит на циркуляционное движение скорость увеличивается по мере приближения к контуру дуги и при достаточно малых радиусах закругления может стать очень большой. При некотором (достаточно малом) радиусе закругления скорость должна быть столь велика, что давление (вычисляемое по уравнению Бернулли для несжимаемой жидкости) должно стать [c.107]

Рассмотрим сначала пограничный слой несжимаемой жидкости при заданном произвольном распределении скорости во внешнем потоке. Профили скорости в пограничном слое будем описывать многочленом четвертой степени (следуя Польгаузену) [c.302]

Для установившегося движения величина М = onst. Выражение (4.4) для потенцпала скорости несжимаемой жидкости при изотермическом потоке должно удовлетворять уравнению Лапласа. [c.122]

Пусть поле вектора А есть поле скоростей несжимаемой жидкости. причем в начале координат имеется источник жидкости обильности е в этом случае дивергенция вектора А, вычисленная для начала координат, будет равна - -е. [c.226]

Пусть поле вектора А есть поле скоростей несжимаемой жидкости, причем в начале координат имеется источник жидкости обиль- [c.348]

Задача определения силы сопротивления, действующей на частицу в суспензии, сводится к задаче отыскания полей скоростей и давлений вокруг частицы, движущейся в замкнутой оболочке. Течение жидкости в ячейке должно удовлетворять уравнениям Навье-Стокса. Рещение в аналитическом виде удается получить только для двух предельных случаев режима ползущего движения, описываемого уравнениями Стокса, и инерционного режима движения, описываемого уравнениями идеальной несжимаемой жидкости. На поверхности частицы должно удовлетворятся обычное условие отсутствия скольжения, т. е. скорость движения жидкости должна быть равной средней скорости движения частицы. Условия на внещней границе ячейки, отражающие воздействие всего потока на выделенную ячейку, не могут быть определены однозначно, поскольку механизм этого воздействия недостаточно понятен. В основном используются три типа условий 1) предполагается, что возмущение скорости, вызванное наличием частицы в ячейке, исчезает на границе ячейки [105] 2) ставится условие непротекания жидкости через границу ячейки (обращается в нуль нормальная составляющая скорости) и предполагается отсутствие касательных напряжений на границе ячейки (модель свободной поверхности) [106] 3) условие непротекания жидкости сохраняется, но предполагается, что на границе ячейки обращаются в нуль не касательные напряжения, а вихрь [107]. [c.68]

Уравнения Пигфорда и Барона отличаются от только что упомянутых так же, как уравнения (111,11) и (111,12) от (111,18) и (111,20) следовательно, указанные уравнения путем линейных преобразований могут быть приведены к уравнениям Джексона В той же работе предлагается метод >-чета вязкостных эффектов в ожижающем агенте и твердой фазе, однако, для димргенций скорости в тензорах напряжений используются выражения и что правомерно для однофазной несжимаемой жидкости, но не согласуется с уравнениями сплопшости для двухфазной системы ожижающий агент — твердые частицы. [c.84]

Рассмотрим стационарную конвективную диффузию в лами-на,рном потоке вязкой несжимаемой жидкости, проходящем сквозь систему сфер равного радиуса, расположенных в узлах кубической решетки, причем отношение периода решетки 21 к радиусу сферы Oft удовлетворяет неравенству 2//а <СРе . Поле скоростей жидкости в решетке определим в рамках ячеечной модели [2]. Считаем, что положение сфер в решетке задается набором трех целых чисел и расстояние вдоль оси потока определяется значением парамет- [c.129]

Для поля концентраций наиболее полное разложение по малым числам Ре (до членов порядка Pe lnPe) получено в работе [24]. Задача решалась в предположении реакции первого порядка, протекающей на поверхности сферы, для малых, но конечных чисел Re и Ре. В качестве принималось значение 1 = —с/с . Рассматривался установившийся процесс диффузии в потоке вязкой несжимаемой жидкости, обтекающей жесткую сферическую частицу радиуса а. На большом расстоянии от сферы скорость потока [c.252]

А. Введение. При поперечном обтекании жидкостью одиночной трубы на ее поверхности, начиная от критической точки, формируется ламинарный пограничный слой, отрыв которого происходит в некоторой точке периметра. Это приводит к образованию за трубой симметричной стационарной пары вихрен и рециркуляционной зоны. Если число Рейнольдса Йе>40, то течение в рециркуляционной зоне становится неустойчивым и происходит периодический срыв вихрей. Ламинарный пограничный слой отрывается при Ф=82°, где Ф — угол, отсчитываемый от передней критической точки. При дальнейшем росте числа Ке достигается критический режим (Ке>2-10 ), характеризующийся тем, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит раньше, чем пограничный слой отрывается. При этом точка отрыва сдвигается вниз по потоку до Ф=140°. Частота срыва вихрей характеризуется числом Струхаля 5т 1й1и, где ( — частота срыва вихрей (1 — диаметр трубы. На практике в диапазоне изменения числа Рейнольдса от 300 до 2-10 можно считать, что для одиночной трубы число 5г—0,2. В критической области оно возрастает до 0,46, а затем при Ке - 3,5-10 уменьшается до 0,27 1]. В случае несжимаемой жидкости распределение скорости и давления на внешней границе пограничного слоя описывается уравнением Бернулли [c.140]

При чисто элонгационном течении касательные напряжения не возникают, поэтому для несжимаемых жидкостей можно измерять только комбинации нормальных напряжений Т22 Тхх=Т2г—Туу. В стационарном случае, когда скорость е не зависит от времени, напряженное состояние обычно описывается с помощью элоигационной вязкости Т] [c.169]

Замечание. В Задачах 5.3—5.11 рассматривается изотермическое течение ньютоновской несжимаемой жидкости. Они помогут читателю решать транспортные задачи. Предлагаем следующую методологию I) выберите подходящую систему координат, изобразите канал и линии тока (это поможет Baivi составить представление о компонентах скорости) 2) преобразуйте уравнение неразрывности к соответствующей системе координат 3) преобразуйте уравнение движения пли уравнение Навье — Стокса к нужной форме 4) сформулируйте граничные и, если нужно, начальные условия 5) вычислите профили скоростей и объемные скорости течения (там, где нужно) 6) вычислите внутренние силы, действующие со стороны жидкости на стенку канала 7) изобразите профили скоростей и градиентов скоростей. [c.130]

В несжимаемой жидкости добавочные нормальные напряжения связаны со скоростями линейной деформацхш точно такими же соотношениямп, как касательные напряжения со скоростями угловых деформаций. [c.67]

Пусть слоистое тсзчение вязкой несжимаемой жидкости является плоскопараллельным, причем скорости течения в направлении оси 2 пе изменяются ди дг = 0. Тогда в первом уравнении движения сохранятся только тангенциальные вязкие напряжения, действующие в плоскости х, у 0 =0, Тгх = О и [c.87]

К решению которого и сводится задача построения плоскопараллельного потенциального потока идеальной несжимаемой жидкости. Прп этом используется граничное условие непроницаемостн для жидкости твердой границы обтекаемого тела IV = О, т. е. равенство нулю около стенки нормальной к ней составляюш ей вектора скорости. [c.96]

В качестве второго примера реальных течений, для которых пограничный слой является автомодельным, рассмотрим течение вблизи критической точки для несжимаемой жидкости при 0 = 1. Так как скорость внешнего течения в этом случае линейно изменяется вдоль обтекаемой поверхности ио = сх, то Р = 1, ио< СрТд. Тогда уравнения (31) и (32) принимают вид [c.298]