Пайка никелевых сплавов

При диффузионной пайке жаропрочных никелевых сплавов в вакууме, инертной или восстановительной атмосфере для предотвращения роста зерен (вторичной рекристаллизации) в зазор закладывают припой в виде фольги, содержащий 77 % N1, 13 % Сг, 10 % Р с температурой плавления 890 °С, покрытой порошком состава (%) 84 N1, 12 Сг, 4 Мо. Нагрев при пайке происходит при 1050 °С в течение 60 мин при давлении 5 МПа. Жидкая фаза расплавившегося сплава N1—Сг—Р проникает между частицами порошка и диффундирует одновременно в паяемый материал. Иногда припой системы N1—В—Сг изготовляют без бора в виде ленты фольги, а затем его насыщают бором до требуемого содержания. При контактно-реактивной диффузионной пайке содержание бора в шве понижается в результате его диффузии в основной материал. Возможна контактно-реактивная диффузионная пайка никелевых сплавов после насыщения бором их поверхности [39]. [c.339]

Характерно, что применение медных припоев и нанесение медных покрытий на холоднотянутые отожженные листы сплавов типа инконель приводит к ухудшению процесса смачивания, растекания и затекания в зазор. Медные припои легко окисляются, в связи с этим они нашли весьма ограниченное применение для пайки никелевых сплавов. Причем медные припои не должны содержать фосфора, так как в паяном соединении могут образоваться прослойки хрупких фосфидов никеля (Ы зР). [c.340]

Нанесение на паяемый металл никелевого покрытия, а также введение в зазор никелевой фольги или никелевого порошка способствуют лучшему затеканию припоев при пайке никелевых сплавов типа инконель X состава (%) 73 N1 15,51 Сг 7 Ре 0,04 С 0,8 А1 2,5 Т1 0,3 51 0,85 ЫЬ + Та (табл. 57). [c.340]

Водород обладает такими физико-химическими свойствами, которые делают его весьма эффективным рабочим телом для использования в качестве охлаждающей и защитной среды. Термическую обработку некоторых металлов и изделий из них в ряде случаев необходимо проводить в условиях, исключающих их окисление, что и достигается в защитной атмосфере водорода. Водородную атмосферу применяют при светлом отжиге изделий из вольфрама и молибдена, малоуглеродистой стали, высококремнистой стали, медно-никелевых сплавов. Эта атмосфера пригодна при пайке медью нержавеющей стали. [c.560]

Водород В качестве защитной атмосферы применяется при отжиге изделий из вольфрама и молибдена. Кроме того, защитная атмосфера из водорода находит применение при отжиге малоуглеродистой стали, высококремнистой стали, медно-никелевых сплавов, при пайке медью нержавеющей стали, в процессах порошковой металлургии, связанных с получением малоуглеродистых черных металлов, вольфрама, молибдена и некоторых марок нержавеющей стали. [c.36]

Кроме защиты, покрытия обеспечивают смачиваемость припоями, предохраняют от образования легкоплавких эвтектик при пайке титана с медными и никелевыми сплавами, предотвращают или замедляют образование хрупких интерметаллидных прослоек покрытие также используют для образования в процессе пайки припоя путем контактного плавления с титаном (например, медные и медноникелевые покрытия толщиной до 10 мк). [c.284]

Одним из путей решения вопроса о низкотемпературной пайке алюминиевых сплавов является предварительное нанесение на детали никелевого слоя, электродный потенциал которого находится между потенциалами алюминия и основных компонентов легкоплавких припоев. Кроме того, по никелевому подслою хорошо растекается припой, [c.193]

Твердые припои (медь и медные сплавы, сплавы на никелевой основе, а также серебро и его сплавы) применяются для пайки стали, чугуна, медных и никелевых сплавов с температурой плавления выше 800°. [c.1092]

Материал основных деталей приспособлений должен выдерживать многократные нагрев и разборку (в разборных конструкциях), а также быть прочным и износостойким. Этим требованиям удовлетворяют специальные сплавы и керамика. При пайке алюминиевых сплавов погружением для деталей приспособления рекомендуется применять жаропрочные никелевые сплавы или коррозионно-стойкую сталь, так как углеродистая сталь загрязняет ванну. В приспособлении не должно быть углублений, препятствующих стеканию припоя. [c.339]

Припои, не содержащие 51 и В, применяют для пайки входных направляющих аппаратов, готовых панелей и колец с готовым уплотнением [31] из стали, легированной кремнием и алюминием. Припои системы N1—51 по смачиваемости никелевых сплавов превосходят припои системы N1—Р—Сг. Такого типа припои без бора выгоднее для пайки тонкостенных изделий. [c.20]

Как показали исследования, боридно-хлоридные флюсы, применяемые для пайки сталей и медных сплавов, относятся к флюсам растворно-химического действия. Вероятно, к этому же классу принадлежат боратно-хлоридные и боратно-фторидные флюсы, используемые для пайки сталей и никелевых сплавов. [c.22]

Если депрессант не растворим в паяемом металле, то при длительной выдержке выше температуры плавления припоя рядом со швом может развиваться не фронтальная, а межзеренная диффузия депрессанта. Примером этого является диффузионная пайка никеля или никелевых сплавов припоем на основе N1—В. Такая межзеренная диффузия депрессанта может заметно ухудшить свойства основного материала в диффузионной зоне паяного соединения. [c.73]

Наибольшее применение получила индукционная пайка для стальных, медных и никелевых сплавов серебряными самофлюсую-шими припоями. Алюминий таким способом паяют редко из-за трудности контроля температуры и во избежание пережога. [c.235]

Свинцовые латуни, кремниевые бронзы, оловянные бронзы и медно-никелевые сплавы склонны к горячеломкости поэтому детали из них при пайке не нагревают на весу, не подвергают воздействию резких усилий или нагрузок, нагрев при пайке проводят достаточно медленно. Под действием нагрева при пайке возможно снижение механических свойств паяных соединений из бериллиевой бронзы, упрочняемой в процессе старения. Алюминиевые бронзы во избежание окисления и возможности образования хрупких интерметаллидов в шве следует паять, применяя быстрые способы нагрева. [c.305]

Пайка коррозионно-стойких ста.лей и высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов в вакууме со степенью разрежения 1,55-10 Па требует применения диффузионных вакуумных насосов и применения припоев, не содержащих компонентов с высокой упругостью испарения. [c.329]

Никелевые сплавы типа нихром и монель склонны к охрупчиванию в контакте с жидкими припоями, особенно содержащими серебро, кадмий, цинк. Для предотвращения хрупкого разрушения под напряжением детали из этих сплавов паяют в отожженном состоянии и при отсутствии внутренних и внешних растягивающих напряжений. Нагрев под пайку осуществляют в электропечах, индукционным способом, в солевых ваннах, в пламени газовых горелок и т. п. [c.337]

Возросла роль пайки в создании конструкций из высокожаропрочных никелевых сплавов. Сварка плавлением деталей из таких. сплавов весьма усложняется в связи с большой склонностью последних к образованию кристаллизационных трещин, а также к образованию трещин в процессе нагрева после сварки в интервале температур 700 800 °С (из-за больших остаточных напряжений, образующихся при охлаждении после сварки). [c.337]

Эти припои пригодны для пайки никелевых жаропрочных сплавов при относительно невысоких температурах они смачивают их, растекаются и затекают в зазор. Припои, содержащие бор, вызывают, кроме того, межзеренную химическую эрозию паяемого металла, которую можно уменьшить или подавить, применяя поверхностное никелирование сплавов. Такое никелирование к тому же защищает сплав от образования оксидной пленки, образующейся в связи с легированием паяемых сплавов алюминием и титаном. Характеристики прочности соединений никелевых сплавов, паянных этими припоями, невысоки, так как в паяном шве образуются хрупкие соединения боридов, силицидов и карбидов. [c.338]

Пайку припоями, легированными бериллием и особенно бором, необходимо проводить, тщательно соблюдая температурный и временной режим, чтобы предотвратить интенсивную химическую эрозию никелевых сплавов в жидких припоях. Процесс пайки ведут возможно быстрее и-без перегрева. [c.338]

Контактно-реактивная пайка жаропрочных никелевых сплавов возможна также путем прокладки между ними фольги ниобия, титана, ванадия с последующим нагревом до температуры плавления эвтектики в вакууме (р=1,33-10 Па), активных газах или с флюсом. Пайка производится при приложении давления на соединяемые детали. [c.339]

Вакуум разделяют на низкий, средний (форвакуум) и высокий. Границей между высоким и средним вакуумом принято считать давление 1,33 10 н/ к (Ю " мм рт. ст.). Область давлений ниже 1,33-10 hIm - (10 мм рт. ст.) относят к низкому вакууму, который для пайки, как правило, не применяют. Средний вакуум от 1,33- 10 до 1,33- 10 н м (10 до Ю " . нм рт. ст.) используют для пайки сталей, бронз и никелевых сплавов. Высокий вакуум применяют для пайки таких активных [c.82]

Медно-никелевые сплавы, состав которых меняется от 80% Си, 20% N1 до 30% Си, 70% N1 (включая также монель, монель К и монель 5, содержащие небольшие присадки других элементов), характеризуются хорошими механическими свойствами при низких температурах, имеют низкую теплопроводность и легко соединяются пайкой. Степень черноты поверхностей этих сплавов довольно велика. [c.213]

ПСр 72 ПСр 71 ПСр 62 ПСр 50Кд ПСр 50 ПСр 45 ПСр 40 ПСр 37,5 ПСр 25 ПСр 15 ПСр 10 ПСр 2,5 ПСр 72 ПСр 62 ПСр 40 ПСр 25 ПСр 12М Лужение и пайка меди, медных и медно-никелевых сплавов, никеля, ковара, нейзильбера, латуней и бронз. Пайка стали с медью, никелем, медными и медноникелевыми сплавами. [c.362]

Наряду с покрытиями чистыми металлами уже давно была показана возможность осаждения разнообразных бинарных и более сложных сплавов. Ряд давно известных сплавов в связи с новыми требованиями промышленности получил широкое применение. Так, например, латунные покрытия применяются для улучшения сцепления резины с металлами, а покрытия из малооловянистой бронзы хорошо защищают сталь от воздействия горячей воды. Покрытия бронзой с большим содержанием олова (40—50%) хорошо полируются, отличаются высоким блеском и твердостью, коррозионной стойкостью, немагнитны и могут в ряде случаев успешно конкурировать с никелевыми и хромовыми покрытиями. Сплавы олова и свинца стали широко применяться для покрытия контактов, подлежащих пайке. Такие сплавы имеют более низкую температуру плавления по сравнению с чистым оловом и значительно дешевле. [c.3]

Конструкции из никеля и деформируемых никелевых сплавов изготовляют путем сварки или несколько реже с помощью пайки твердыми серебряными припоями. Чтобы свести к минимуму возможные отрицательные последствия, связанные с выделением включений на межзеренных границах, рекомендуется применять либо сварку с малым подводом тепла электродами с флюсовыми покрытиями, либо аргонодуговую сварку плавящимся или вольфрамовым электродами, либо плазменную сварку. Толстые сечения можно варить дуговой сваркой под флюсом при относительно ограниченном подводе тепла. Ацетилено-кислородная сварка используется редко из-за большого подвода тепла и опасности попадания в металл углерода. [c.136]

Припои Ае—Рё—Мп применяют для пайки сталей, никелевых сплавов со сплавами на основе никеля, меди, кобальта, золота, железа, молибдена, вольфрама и др. Палладий в припое ПСр 72 способствует повышению прочгюсти и коррозионгюй стойкости в паяных соединениях. Легирование серебра 10—12 % Рё, как показал Д. В. Руза, оказывается достаточным для снижения угла смачивания до нуля в сухих водороде или аргоне, а при 20 % Рё и в непросушенных водороде или аргоне — при пайке сталей. Введение 6 % Рё в припой ПСр 72 обеспечивает высокую вакуумную плотность паяных швов. [c.109]

Способность палладия образовывать непрерывный ряд твердых растворов с металлами группы железа и ограниченные твердые растворы с металлами 5-й и 6-й групп периодической системы (НЬ, Та, Мо, Ш), в противоположность металлам первой группы Ag, Си, Аи), позволяет палладиевым припоям конкурировать с никелевыми припоями при пайке жаропрочных сплавов и сереб-ряно-медными припоями при пайке тугоплавких сплавов. В последнее время за рубежом наблюдается тенденция к замене известного эвтектического припоя, содержащего 72 % Ад и 28 % Си, а также припоев на его основе при пайке вакуумных приборов (в электронике, радиотехнике и т. д.) сплавами, содержащими палладий упругость пара серебра при температуре его плавления 960 °С равна 0,344 Па, а пара палладия при температуре его плавления 1552 °С—1,37 Па. [c.133]

ВОВ Рс1—N1—Се кремнием, предназначаемым для снижения температуры ликвидуса, предпочтительно по сравнению с другими элементами (бором и фосфором), так как последние при пайке никелевых жаропрочных сплавов, по данным В. А. Баркера и других, могут вызвать проникновение прппоя по границам зерен. Припой состава (%) 24 Р(1, 33 Сг, 39 N1, и 4 51 предложен для пайки жаропрочного сплава, содержащего 0,12 % С 1,5 % А1 3,15 % Т1 9,75 % Мо 19 % Сг 11 % Со <5 %Ре 0,07 % В N1 — остальное. При более высоком содержании кремния припой интенсивно растворяет паяемый металл. [c.135]

Если продукты окисления сложных сплавов состоят из простых оксидов этих металлов, то по данным об их устойчивости можно сделать предварительное заключение о возможности пайки сплавов в восстановительной среде. Так, например, сплавы, на поверхности которых образуются оксиды M.gO, Т102, а-АЬОз, не могут быть запаяны в водородной среде. Сплавы, на поверхности которых образуются оксиды, содержащие СГ2О3, или оксиды на их основе (Сг, Ре)20з, требуют применения очень сухих восстановительных сред. Так, никелевый сплав Нимоник-80, содержащий 20 % Сг, 2,7 % Т1 и 1,8 % А1, не удается запаять медью при температуре 1180 °С даже в водороде с точкой росы —75 °С. Эти выводы подтверждаются практикой. Так, например, коррозионно-стойкую сталь 12Х8Н9Т, при окислении которой образуется смесь оксидов (Сг, Ре)20з и Ре0(СгРе)20з, паяют в среде водорода или диссоциированного аммиака только в случае, если из газа удалены следы кислорода, двуокись углерода и точка росы восстановительной среды не выше —60 °С. При температуре ниже 1200 °С оксиды, образующиеся на стали, содержащей хром, марганец и кремний в сумме более 2 %, не восстанавливаются в неосушенном водороде. Стали, содержащие 2 % титана и более, также не поддаются пайке в этой среде. [c.187]

Исследована возможность лазерной пайки следующих сплавов коррозионно-стойких сталей, углеродистой стали, никелевых и медных сплавов (монеля, ковара), алюминия, чугуна, молибдена, титана и др. при толщине материала 0,025—0,31 мм с использованием стандартных припоев серебряных типа ПСр 40, ПСр 45, ПСр 72, припоев систем Ag Си — 5п, N1 — 7 %Сг — 3,2% В —4,5% 5 —3% Ре, меди М1, Ли—18% N1. А1— 7 % 51 (в виде порошка или фольги). Для пайки использованы Nd-I/aG-пyль иpyющиe лазеры с длиной волны 1,06 мм, мощностью 50—400 Вт, с пульсацией 1—200 пульс/с. Диаметр расфокусированного пятна 0,05—3 мм. Плотность энергии при пайке порядка 6,79—28,30-10 Дж/м . Толщина паяемого материала [c.226]

Способ бесфлюсовой пайки алюминиевых сплавов с контактнореактивным активированием применим для соединения алюминиевого сплава АМцПС с коррозионно-стойкой сталью 12Х18Н1 ОТ, покрытой слоем гальванического серебра (6 15 мкм), наносимого на никелевый гальванический подслой (б = 4- 6 мкм). Режим пайки температура 580 °С выдержка О мин. Полученные паяные соединения отличались хорошими галтельными участками, плотным швом и достаточно высокой прочностью (ов=65,6 МПа) и пластичностью и имели тонкую (б 1- 2 мкм) интерметаллид-ную прослойку. [c.280]

Медь и медные сплавы интенсивно растворяются в жидких серебряных и медно-фосфористых припоях, а медно-никелевые сплавы — в жидкой меди для сокращения времени контакта твердой и жидкой фаз пайку следует выполнять достаточно быстро. Наименее интенсивно растворяется латунь Л63 в припоях ПСр 50Кд и ПСр 37,5 припои ПСр 40, ПСр 45 и ПСр 15, ПСрМо 68—27—5 растворяют латунь значительно сильнее. [c.305]

Из-за трудности удаления оксида механическим путем поверхность никелевых сплавов чаще всего подвергают травлению в специальных ваннах не более чем за 24 ч перед пайкой. Один из травильных растворов, например, имеет состав 1000 см НгО 1500 см Нг5о4 (1,87 г/см ) 2250 см HNOs (1,36 г/см ) и 36 г Na l. Деталь перед травлением выдерживают в горячей воде, затем погружают в травильную ванну на 5—10 с, промывают в горячей воде, нейтрализуют остатки кислот в 1 %-ном растворе аммиака и просушивают, например, в опилках. [c.336]

Припои с кремнием слйбее растворяют никелевые сплавы, чем припои с бором или бериллием поэтому пайку ими можно вести даже с небольшим перегревом (до 40 °С). Одйако при зпачитель-338 [c.338]

Пайка нихрома, сплава инконель и никелевых сплавов, содержащих алюминий и титан, требует достаточно активных флюсов. Для этого пригодны флюсы 200, 201. Однако при применении бо-ридных флюсов такого типа существует опасность (особенно при печном нагреве) эрозионного поражения поверхности паяемого металла из-за образования легкоплавкой боридной эвтектики N1— В. Поэтому пайку никеля и его сплавов типа нихром при температуре 1000—1250 °С в печах иногда проводят в атмосфере сухого водорода с точкой росы — 40- --70 °С. Сплавы, легированные алюминием и титаном, паяют в вакууме (р= 1,33-10 Па) в смесях нейтральных газов с газовыми флюсами ВРз или ЫН4С1. При использовании более низкого вакуума (р=1-ь6,65) 10 Да паяемую поверхность предварительно покрывают электролитическим никелем, медью или наносят на нее тонкий слой солевых флюсов. [c.339]

Припои системы N1—Мп—Сг почти не вызывают химической эрозии никелевых сплавов при пайке. Однако при сильных перегревах и длительном контакте жидкого припоя с паяемым металлом может развиться заметная химическая эрозия последнего. Никелевые срлавы меньше всего поражаются эрозией при пайке палладиевыми припоями систем Рс1—N1 и Рс1—N1—Сг с температурой плавления до 1250 °С образующиеся паяные швы жаростойки до 500—800 °С. [c.340]

Пайка жаропрочных никелевых сплавов палладиевыми припоями может быть осуществлена в вакууме или в аргоне, активированном фтористым бором (ВРз) или фтористым водородом (НР). Ширина зазоров при пайке с флюсами 0,005—0,12 мм, а при пайке в защитных и восстановительных средах примерно 0,015 мм. Припои N1—Мп—Сг обычно применяют при пайке в смесях Аг-ЬВРз или Аг + НР пайка в вакууме припоями, содержащими значительные количества марганца, может сопровождаться интенсивным испарением последнего, что способствует повышению коррозионной стойкости паяных соединений. [c.340]

Такой способ соединения особенно эффективен, например, для высокотемпературных никелевых или кобальтовых жаропрочных сплавов, которые обычно паяют хрупкими припоями, легированными неметаллическими депрессантами, такими, как кремний, бор, и малопластичным металлическим марганцем. Способ, по данным Дж. С. Хоппина, применен впервые для соединения деталей авиационных газовых турбин, в частности, лопаток из жаропрочных никелевых сплавов системы нимоник в связи с необходимостью устранения склонности металла входных кромок лопаток к образованию межзеренных трещин в результате термической усталости. Этот участок лопаток изготовляют из монокристалла, который присоединяют к остальной части лопатки путем пайки по выщеуказанному способу. В качестве припоя-активатора паяемой поверхности для сплава Rene-80 рекомендован припой состава (%) 0,18 С, 1 В, 18 Сг, Ni — остальное. [c.341]

Лчокснис и пайка меди, медных и медно-никелевы> сплавов, никеля, ковара, нейзильбера, латуней и бронз [c.155]

Пайка стали с медью, никелем, медными и ч едно-никелевыми сплавами [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология