Распределение плоской струи

Распределение плоской струи [c.57]

Из теории струй известно, что распределение скорости, температуры и концентрации в поперечных сечениях веерной струи идентично распределению этих величин в плоской струе. Поэтому приведенные выше выражения для профилей и, Т и с в плоском факеле справедливы и для веерного факела, образующегося при истечении топлива из кольцевого сопла. Отличными будут лишь абсолютные значения констант автомодельности и постоянных А, В. и Г. Вследствие этого изменится и конкретный вид выражения, описывающего изменение концентрации топлива на оси факела, а также уравнения, определяющего форму пламени. Они примут соответственно вид [c.45]

Размеры конденсаторов смешения. Вы бор диаметра корпуса конденсатора смешения обусловливается количеством конденсируемого пара, скоростью протекания пара и формой распределения воды. Практически, при распределении воды при пом щи полок, с которых вода стекает в виде плоских струй, цилиндрических струек и капель через отверстия в полках, площадь полок принимается равной 70% от общего сечения конденсатора. [c.337]

Рассмотрим распределение потоков газа, генерируемых коллективом одинаковых эквидистантно расположенных плоских струй, вводимых снизу в высокий неподвижный или псевдоожиженный зернистый слой. [c.93]

Распределение скоростей в плоской турбулентной струе. Турбулентные течения, не ограниченные какими-либо стенками, объединены под общим названием свободная турбулентность. Одним из наиболее простых примеров свободного турбулентного течения является плоская струя (рис. 5-8). Первое описание такого течения базировалось на теории пути перемешивания Прандтля [26], причем длина пути перемешивания I была принята пропорциональной х. В задаче, которая поставлена ниже, предполагается использовать несколько более простую теорию, основанную на гипотезе вихревой вязкости [1, 27]. [c.169]

Распределение локальных значений величин и ы в одном и том же сечении связаны на основных участках движения как осесимметричных, так и плоских струй соотношением [c.27]

Подставляя равенства (7.8.10), (7.8.11) в выражения (7.8.4), получим распределение скоростей в плоской струе ньютоновской жидкости [184] [c.286]

В случае, если распределительное устройство представляет собой плоскую (тонкостенную) решетку и она предназначена для равномерного распределения скоростей по сечению в условиях полной неравномерности набегающего на нее потока, требуется определить, в каких пределах допустимо применение такой одиночной решетки и какова связь между степенью растекания струи в конечном сечении за решеткой и коэффициентом ее сопротивления. [c.79]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным М = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л4 = = 1,5ч 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М = 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Если плоскую стенку заменить цилиндром любого размера, то разомкнутый режим течения вообще не возникает. Зоны обратного (циркуляционного) течения практически не обнаруживаются, а на оси за цилиндром течение только замедляется. В дальнейшем струя распространяется как овободная, причем толщина ее несколько увеличивается. Распределение давления (р) по окружности цилиндра приведено на рис. 33. [c.75]

Это уравнение содержит вторые производные по всем пространственным переменным и поэтому неудобно для анализа. Делаются упрощающие предложения 1) рассматриваем плоский случай и 2) принимаем распределение температуры таким, что можно пренебречь величиной Это эквивалентно переходу к параболической задаче в теории струй, т. е. пренебрежению тепловыми потоками вдоль оси струи. [c.11]

Смешение начиналось заданием профилей типа струйного, т. е. задавалась некоторая избыточная температура в диапазоне — Хо<. X <, Хо, где Хо — полуширина струй . На рис. 3 приведено распределение изотерм в координатах х, 6. Видны более быстрое падение температуры вдоль оси струи и более широкий и плоский профиль в сечении струи . Проводилось сравнение следующих расчетов с учетом изменения плотности струи и в предположении, что величина I начинает расти от сечения 0 = 0 (рис. 4, 5). [c.13]

Измерения, выполненные Роузом с сотрудниками [46], а также другими экспериментаторами, показали, что профили осредненных по времени параметров течения в любом поперечном сечении струи в первом приближении подобны и их можно представить в виде распределения Гаусса, как это показано на рис. 12.2.1 и 12.2.2 соответственно для осесимметричных и плоских факелов. В первом случае они описываются следующими [c.172]

Теоретически и экспериментально наиболее хорошо изучена свободная (затопленная) турбулентная струя [Л. 11]. Этим термином принято называть струю, которая не ограничена твердыми стенками и распространяется в среде, имеющей те же физические свойства, что и вещество струи. Скоростное поле потока в выходном сечении сопла при выводе закономерностей развития свободной струи условно считают равномерным. Другими словами, предполагается, что профиль распределения скоростей по всему выходному сечению плоский. [c.11]

Пленки и струи. При описании элементарных актов массопередачи в стекающей пленке жидкости и струях газа и жидкости система уравнений гидродинамики и конвективной диффузии рассматривается для плоской задачи также в приближении гидродинамического и диффузионного пограничных слоев. Для стационарного распределения скоростей и концентраций компонентов в потоках [c.83]

Поэтому не удивительно, что при использовании предложенного Тиле [8] прибора для определения температуры плавления разница в температурах плавления может достигать 8° в зависимости от положения образца в струе жидкости [9, 10]. Деннис предложил прибор, приведенный на рис. 77, который позволяет достигнуть равномерного распределения температуры разница в этом случае составляет только 1°. Чтобы избежать довольно больших и ненадежных поправок на выступающий столбик ртути, рекомендуется всегда применять укороченные термометры ( I.G.-термометры для интервала 10—20°), у которых капилляр целиком погружен в жидкость. Образец вещества вводят в очень чистый и сухой тонкостенный капилляр из иенского стекла диаметром 0,7—1 мм на высоту 2—3 мм. При использовании обычного стекла прилипшие к стенкам пылинки часто приводят к значительному занижению температуры плавления [И]. Капилляры прикрепляют к термометру тонкой медной проволокой или вводят в расположенную сбоку термометра трубку в этом случае их вверху загибают или пропускают сквозь плоский кусочек резины, укрепленный в верхней части трубки. [c.201]

Охлаждающая вода может стекать в виде пленки, а также в виде плоских и цилиндрических струй или мелких капель. При любом способе распределения воды отношение поверхности соприкосновения к объему воды зависит от толщины и диаметра струй и капель. При одном и том же объеме наибольшая поверхность будет в том случае. [c.359]

А — коэффициент, имеющий в диапазоне вакуума 500—700 мм рт. ст. значения 54—при распределении воды круглыми струями 43 —при распределении воды плоскими и цилиндрическими струя м и [c.36]

Типичные кривые распределения скорости в различных сечениях основного участка осесимметричной и плоской вертикальных струй, представленные на рис. 1.19 и 1.20, свидетельствуют о непрерывной деформации скоростного профиля струи, который при сопряжении с профилем псевдоожиженного слоя проходит через минимум [1, 20]. [c.32]

Для наблюдения за течением полуограниченные сопла размещали (рис. 1.30) плоской гранью непосредственно у прозрачной стенки аппарата так, чтобы можно было изменять шаг между ними. При подаче воздуха через сопла можно наблюдать и фотографировать процесс развити и взаимодействия струи в слое зернистого материала (рис. 1.31). Равномерность распределения газа между соплами контролировали с помощьк дифференциального манометра. [c.44]

Рис. 1. Распределение скорости (верхняя половина рисунка) давления и температуры (нижняя половина) в поперечных сечениях плоской встречной струи.

Рис. 2. Распределение избыточной безразмерной скорости вдоль оси плоской встречной струи,

В помещениях со штабелированными грузами высокие штабеля могут сильно препятствовать расширению струй. Одним из возможных решений в таких случаях является одноканальная система распределения воздуха от общего воздухоохладителя. По помещению вдоль продольной стороны, обычно по оси в верхней зоне помещения, прокладывается только нагнетательный канал 8 с соплами (см. рис. 2.15). Струи, вытекающие из щелевых сопел 6, развиваются в поперечном направлении между балками 7. Такое воздухо-распределение особенно целесообразно в одноэтажных холодильниках и в верхних этажах многоэтажных холодильников, у которых теплоприток через покрытие часто оказывается самым значительным, а струи, выходящие из сопел, расположенных под потолком, создают воздушную завесу, в значительной степени защищающую груз от внешней конвективной теплоты. Сопла могут быть или круглые, по одному соплу в пролете, или плоские, [c.166]

Для иллюстрации применимости ноля концентрации (или температуры) в качестве индикатора турбулентности на рис. 1.1 приведены осциллограммы, полученные в работе Уберои и Сингха [1975] ). Опыты проведены со слабо-подогретой плоской струей, вытекающей в неподвижное пространство. В этих опытах термометр сопротивления передвигался перпендикулярно.плоскости симметрии со скоростью, в 20 раз большей, чем максимальная скорость струи в том сечении, где производились измерения. Поэтому на рис. 1.1 изображены замороженные распределения температуры. Видно, что на границе струи происходит почти скачкообразное изменение температуры. Следовательно, в данном случае идентификация турбулентной жидкости НС вызывает особого труда. Такая ситуация, по-видимому, характерна для не слишком больших чисел Рейнольдса (в данном случае число Рейнольдса, вычисленное по неосредненной ширине струи и максимальной средней скорости, лежит в диапазоне 10 — 1,3 10 ). Как будет видно далее, область, которая на рис. 1.1 целиком заполнена пульсациями, при Ке приобретает гораздо более сложную структуру. [c.20]

Воздушная завеса позволяет предотвратить проникновение в производственное здание через ворота холодного воздуха в зимнее время. Воздушная завеса представляет собой плоскую струю воздуха, выходящую через щели устройства и движущуюся навстречу потоку холодного наружного воздуха. При этом создается дополнительное сопротивление проникновению холодного воздуха, сокращается его объем. Воздушную завесу также устраивают у открытых проембв печей для предотвращения поступления горячего воздуха в помещение цеха. В зависимости от расположения щели различают нйжние и боковые воздушные завесы. Для равномерного распределения воздуха щель делают переменного сече- [c.100]

Из ЮМ о в М. А., Хзмалян Д. М., Распределение скоростей и температур в системе плоских струй, сб. Теория и практика сжигания газа , № 4, изд-во Недра , [c.119]

Общая структура потока в аппарате. Распределение скоростей потока в рабочей камере аппарата с центральным входом вверх при отсутствии распределительных устройств (рис. 7,2, а) действительно близко к описанному (см. гл, 3), т. е. поток по структуре совпадает ео свободной струей. О степени не]1авномерностн потока без распределительных устройств при таком входе можно судить как по приведенным ниже значениям коэффициента количества движения М,., полученным в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки и с плоской решеткой, так и ио отношениям скоростей [c.162]

Растекание струи в сечениях за плоской решеткой. Рассмотренное в предыдущей главе для бокового входа перетекание струи за плоской решеткой (при отсутствии за ней спрямляющего устройстг.а) из области вблизи задней стенки, противоположной входу к передней стенке (см. табл. 7.6), появляется уже при FJFg 6, но ири больших коэффициентах сопротивления (Ср 150). Если FJF Ю, то перетекание начинается уже при очень малых значениях коэффициента сопротивления (Ср 4- -6) вследствие отмеченного предварительного (до набегания иа решетку) растекания струи по задней стенке аппарата. В результате при Fh/Fo < 6 и определенных Ср получается сравнительно равномерное распределение скоростей за решеткой (см. табл. 7.6). [c.181]

Сопоставляя рассмотренные результаты с описанными в предыдущих главах рсзульсатами опытов, убеждаемся, что для получения равномерного pa пpeдeJ eния скоростей в сечении за насыпным слоем в отлнчие от распределения перед его фронтом требуется значительно меньший коэффициент сопротивления, чем за одиночной плоской или ячейковой решеткой. Объясняется это именно тем, что отсутствие в слое продольных разграничивающих поверхностей способствует продолжению растекания струи внутри него, так что к выходному сечению поток подходит уже достаточно выравненным. [c.282]

Рассмотрим несколько примеров. Допустим, что в аппарате с боковым входом запыле1[ного потока установлена плоская решетка с таким малым коэффициентом сопротивления Ср, при котором не обеспечивается достаточное растекание струи по сечению (рис. 10.40, а). Поток сосредоточен в одной половине сечения, примыкающей к стенке корпуса аппарата, противоположной входу. Так как при боковом входе струя перед решеткой резко поворачивается более чем на 90 вверх, то под действием возникающих при этом центробежных сил наиболее тяжелые и крупные частицы ныли будут отбрасываться в сторону от центра кривизны траектории потока, т. е. к задней стенке аниарата. Поэтому кривая концентрации отличается от кривой распределения скоростей она имеет вблизи указанной стенки более резко выраженный максимум. [c.318]

Рис. 33. Горизонтальное распределение скоростей для струи, выходящей из одиночного отверстия диаметром 25,4 мм со скоростью 47,5 м/сек параллельно (сплопшые кривые) и ударяющейся под углом 15° (пунктирные кривые) о плоскую поверхность расположенного на 14 мм ниже осевой линии отверстия [41].

Руммель [26] приводит ряд кривых распределения концентрации и скорости для плоских диффузионных пламен, получавшихся при различных способах подачи воздуха и топлива параллельными потоками в ограниченную камеру. Эти камеры сгорания были сконструированы специально для проверки методов моделирования. Кривые концентрации оказались близкими к ожидавшимся на основании предыдущего рассмотрения и сравнительно точно совпадали с результатами опытов этого же автора на холодной струе. Однако Руммель отмечает, что испытания на моделях не дают исчерпывающего ответа на вопрос об оптимальной конструкции камеры сгорания, хотя и позволяют получить сравнительно четкие указания о путях, по которым следует идти. [c.333]

Охлаждающая вода может стекать в виде пленки, а также в виде плоских и цилиндрических струй или мелких капель. При любом способе распределения воды отношение поверхности соприкосновения к объему воды зависит от толщины и диаметра струй и капель. При одном и том же объеме поверхность будет наибольшей в том случае, когда вода вбрызгивается в конденсатор в виде отдельных капель, и наименьшей— когда вода стекает в виде пленки. [c.397]

Он применил методы подобия, использованные для решения задачи о турбулентном течении в плоских и осесимметричных струях и Шлихтингом [87] для решения задачи о ламинарном течении. Рассматривались выталкивающая сила и автомодельная форма распределения температуры. Решение Зельдовича не допускало появления составляющей скорости, нормальной плоскости симметрии факела. Но, используя условия, состоящие в том, что все члены уравнения движения в проекции на ось х имеют одинаковый порядок величины и что поток тепла от источника пересекает нормально любую горизонтальную плоскость, он получил выражения для распределений скорости и температуры в плоском и осесимметричном случаях как для ламинарного, так и для турбулентного течения. [c.107]

Рис. 1.1. "Замороженные распределения температуры в плоской затопленной струе по данным Уберои и Сингха [1975]. Распределения получены в сечении х с1 =45. с1 = 3,18 мм. Максималы1ый перегрев в начальном сечении равен 50 °С максимальная средняя скорость в сечении измерения равна 0,305 м/с, скорость перемещения термометра сопротивления равна 6.1 м/с. Осциллограммы 1-4 получены в разные моменты времени. Единицы измерения по оси ординат произвольны [c.20]

Принимая величину Qv в качестве эмпирического параметра, теорию струй можно плодотворно применить даже к следам. Так, если ввести поправочный числовой множитель (1 -f Р ), для того чтобы учесгь наблюдаемое падение давления в следе за наклонной плоской пластинкой, то формулы теории Кирхгофа хорошо согласуются с получаемыми на практике функциями распределения давлений на передней поверхности ([17], стр. 28, рис. 3) — по крайней мере если а > 15 , т. е. больше критического угла. [c.89]

В действительности движение жидкой среды по каналам рабочего колеса, образованным лопастями и дисками, гораздо сложнее, чем это предполагалось при выводе величины Ятоо для плоского потока, образованного отдельными струями. Действительное распределение относительных скоростей отдельных струй симметрично относительно оси. Действительное движение вязкой жидкости в каналах колеса будет [c.56]

Для исследования распределения 8г(КОь)2 при направленной кристаллизации ЫаНОз снизу вверх при реверсивном вращении контейнера и большой температуре нагревателя с целью максимального приближения фронта кристаллизаций к плоскому охлаждение контейнера вблизи фронта кристаллизации осуществляли тонкой струей воды. Эти исследования привели к следующим выводам. [c.109]

Лопастная система насоса всегда состоит из двух систем решеток профилей, перемещающихся одна относительно другой. Вязкость жидкости является причиной образования за каждым обтекаемым профилем закромочного аэродинамического следа, распределение скоростей поперек которого обратно имеющему место в плоской турбулентной струе [32]. Входная кромка профиля второй решетки, расположенной за данной (первой), проходит в относительном движении через аэродинамические следы предыдущей решетки. На входной кромке профилей последующей решетки при прохождении ею одного шага предыдущей скорости будут изменяться по величине и направлению. Эта периодическая неравномерность вызывает на профиле местные изменения скорости и давления, которые распространяются вдоль профиля. Эти неравномерности имеют вихревую природу. Поэтому скорость их распространения вдоль профиля того же порядка, что и основная осредненная скорость обтекающего профиль потока. [c.272]

Рпс. 5. Распределение изолиний, отвечающих 0,5 п 0,2 от лтаксимальных значений безразмерной избыточной скоростп и температуры в сечением х плоской встречной струи. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология