Псевдоожиженный слой профили

При вулканизации изделий в среде воздуха, как правило, дополнительной очистки поверхности профиля не требуется. После вулканизации в расплаве солей изделия охлаждаются и отмываются от солей в ванне с проточной водой, после чего профиль сушится сжатым воздухом. При вулканизации в псевдоожиженном слое профиль непосредственно после выхода из вулканизатора одновременно охлаждаются и очищаются от частиц теплоносителя. [c.208]

Теплопередача псевдоожиженного слоя лишь в небольшой степени зависит от материала, из которого изготовлены частицы, в гораздо большей степени она определяется степенью псевдоожижения и удельной теплоемкостью газовой среды, например, пара. Степень полимеризации, в свою очередь, определяет плотность псевдоожиженного слоя, которая может быть подобрана в соответствии с плотностью изделия. Поэтому вулканизация в кипящем слое часто применяется для вулканизации сложных профилей, чувствительных к деформациям, поскольку в псевдоожиженном слое профиль может свободно плавать . Проблемы пористости сходны с теми, которые встречаются при вулканизации в жидкой среде, и решаются аналогичными средствами. [c.39]

С переходом на кипящий слой задача отвода тепла, представляющая значительную трудность в реакторах с неподвижным слоем, упрощается ввиду высокого коэффициента теплообмена между слоем и стенкой охлаждающей рубашки. По данным различных исследователей при высоких давлениях эта величина составляет 100 ккал град) и более. Температуру в первой секции реактора с псевдоожиженным слоем (реакция синтеза аммиака) можно поднять до 535—545°С, если температура газа на входе не превышает 450°С. Для получения заданной степени превращения температуру в реакторе следует понижать, а тепловыделение использовать для подогрева свежего газа. По ориентировочным расчетам, производительность реактора синтеза аммиака можно повысить на 40—50% за счет приближения профиля температур к оптимальному. [c.354]

В случаях химической реакции в псевдоожиженном слое различные модели приводят к профилям концентраций в дискретной (газовые пузыри) и непрерывной фазах, показанным на рис. УН-1. [c.254]

В производстве неформовых длинномерных изделий широкое применение находят поточные линии с непрерывной вулканизацией профилей в псевдоожиженном слое (рис. 39). [c.56]

Применение установок с использованием токов СВЧ дает заметный экономический эффект (по сравнению с вулканизацией в псевдоожиженном слое, в расплаве солей или в среде других теплоносителей) при производстве профилей сечением более 20 мм. Поэтому большинство таких линий вулканизации рассчитано на изготовление профилей сечением 30 X X 30 мм. [c.57]

Упрощая и интегрируя выражение (4.127) при с д=о = Со, находим мгновенный профиль концентрации целевого компонента по высоте псевдоожиженного слоя [c.209]

Рис. 4.18. Мгновенный профиль концентраций целевого компонента в газе-носителе по высоте к периодического псевдоожиженного слоя сорбента.

Аналогично может быть проведен анализ периодической адсорбции в псевдоожиженном слое зерен цилиндрической формы. Пренебрегая дополнительным потоком целевого компонента через торцевые поверхности зерен сорбента и используя полученное ранее выражение для градиента концентрации адсорбтива в газовой фазе отработанного слоя, после упрощений и интегрирования аналогичных балансового и кинетического равенств получаем профиль концентрации по высоте псевдоожиженного слоя [c.211]

Непрерывный процесс. При непрерывном проведении процесса в аппарате с псевдоожиженным слоем интенсивное перемешивание частиц приводит к значительной неравномерности времени пребывания отдельных частиц в слое. Вследствие этого в слое и на выгрузке из него частицы адсорбента будут отработаны в различной степени. Эффективность поглощения вещества всем слоем при непрерывном процессе будет величиной постоянной, определяемой суммарной скоростью поглощения всеми работающими зернами адсорбента. Поэтому при постоянной скорости подвода вещества по высоте слоя устанавливается определенный стационарный профиль распределения концентраций. [c.212]

Если вновь предполагать экспоненциальным профиль температуры сушильного агента по высоте псевдоожиженного слоя, то взаимосвязь температур на входе и выходе и средней температуры внутри слоя определится соотношением (5.86) с соответствующей заменой входных и выходных величин [c.288]

Адсорбция в аппаратах непрерывного действия с псевдоожиженным слоем. Отличительной особенностью аппарата для непрерывной адсорбции в псевдоожиженном слое по сравнению с аппаратом периодического действия является большая производительность. Как показано в монографии [41], по высоте псевдоожиженного слоя непрерывного действия при постоянной скорости подвода вещества устанавливается определенный стационарный профиль концентраций, несмотря на неравномерность отработки частиц в таком слое. В аппаратах непрерывного действия массообмен заканчивается на определенной высоте от входа в адсорбер. Необходимо отметить, что при адсорбции растворенных веществ длина участка массообмена больше, чем при адсорбции газов и паров. Это объясняется тем, что коэффициент массообмена в системе жидкость — твердое тело по крайней мере на порядок меньше соответствующего коэффициента в системе газ — твердое тело. Однако и в случае адсорбции из растворов выше некоторого участка слоя в потоке устанавливается постоянная концентрация вещества, равновесная со средней степенью отработки адсорбента. В таком случае расчет процесса адсорбции в аппарате непрерывного действия можно проводить [41], используя уравнение материального баланса [c.140]

Второе из выражений (7.40а) удобно использовать при решении задач эксплуатации — для определения температуры газа I" на выходе из псевдоожиженного слоя. Если вместо полной высоты слоя Н в это уравнение подставить текущую вертикальную координату, отсчитанную от основания слоя, то уравнение будет описывать температурный профиль газа в слое, т.е. изменение ( по высоте слоя. [c.585]

Поперечная неравномерность потока. Здесь характерным является различие скоростей в различных точках поперечного сечения (рис. 8.3). В результате разные элементы потока пройдут РЗ за разное время. Примеры ламинарный режим течения жидкости в круглой трубе — параболический профиль скоростей движение части газа через псевдоожиженный слой в ввде пузырей — они проходят через слой быстрее, нежели остальной газ в просветах между псевдоожижаемыми твердыми частицами. [c.611]

Прежде чем рассмотреть устройство и работу комплексной линии, ознакомимся с основным ее узлом — горизонтальным вулканизатором (рис. 13.28). Вулканизатор представляет собой ванну 10 прямоугольного сечения, разделенную пористой решеткой 5 на две части. На решетку засыпается гранулированный твердый материал, а под нее по трубопроводу Р, подводится подогретый воздух или пар. Газ, проходя через слой, приводит его в псевдоожиженное состояние и нагревает твердые частицы дополнительный нагрев осуществляется от нагревателей 4, помещенных в слое 3. Заготовка изделия И помещается в ванну и нагревается в псевдоожиженном слое. В ванне профиль поддерживается восходящим потоком псевдоожиженного слоя, поэтому никаких транспортирующих устройств не требуется. Воздух для ожижения слоя подается газодувкой 7, через регистр предварительного подогрева 1 уходящими из вулканизатора газами окончательный нагрев воздуха производится в батарее электрокалориферов 8. Распределение потока горячего воздуха под пористой газораспределительной решеткой 5 осуществляется перфорированным коллектором Р, соединенным с главным газопроводом управляемой арматурой. Это позволяет регулировать подачу воздуха в широких пределах по всей длине ванны и, таким образом, поддерживать состояние слоя в требуемом режиме. [c.302]

Скорость начала уноса твердых частиц из монодисперсного псевдоожиженного слоя w не поддается точному расчету из-за ее сложной зависимости от множества факторов (размер и форма частиц, содержание и размеры газовых пузырей, профиль скорости потока ожижающего агента в надслоевом пространстве и др.). Явление еще больше усложняется в случае полидисперсного слоя. В связи с этим для приближенного определения щ принимают ее равной скорости витания (осаждения) одиночных частиц. Эту скорость, как уже известно, можно рассчитать для сферических частиц по общей формуле (1.43) Rea = w /i/v = = J/(4/30 Аг. [c.85]

Примерами могут служить неравномерный профиль скорости газа или жидкости при их течении через слой неподвижного дисперсного материала (см. подраздел 6.9.4), возникновение циркуляционных течений в барботажных аппаратах (см. рис. 3.3.6.4 и 3.3.6.5) или в аппаратах с перемешивающим устройством, образование каналов в аппаратах с псевдоожиженным слоем (см. рис. 3.4.4.2). [c.622]

В настоящее время наметились два пути при изучении теплообмена меладу ожижающим агентом и твердыми частицами в псевдоожиженном слое. По первому из них определяются температуры ожижающего агента до и после слоя и температура твердого материала, принимаемая постоянной по объему слоя. В дальнейшем принимается какой-либо закон изменения температуры ожижающего агента по высоте слоя, и по двум граничным значениям разности температур (на входе в слой и выходе из него) определяется условное значение средней движущей силы теплообмена Д/ч. Второй путь заключается в экспериментальном определении действительного температурного профиля ожижающего агента по высоте слоя в модели и нахождении на этой основе среднеинтегральной разности температур Д/ч. [c.229]

Рис, 11. Вертикальный профиль температур в псевдоожиженном слое [5]. Слои со стеклянными шариками псевдоожижались углекислым газом. [c.148]

В данном разделе рассматривались только математические модели изотермического процесса адсорбции. Однако аналогичные модели могут быть использованы также и для описания неизотермического процесса адсорбции в псевдоожиженном слое, а также процесса десорбции в псевдоожиженном слое. Математическая модель неизотермического процесса адсорбции, в которой не учитывалась неоднородная структура псевдоожиженного слоя, рассматривалась, например, в работе [173]. Аналогичная модель может быть построена и для случая неизотермического процесса адсорбции в неоднородном псевдоожиженном слое. В отличие от модели изотермического процесса адсорбции такая модель должна включать дополнительно уравнения для профилей тем- [c.244]

Интегрирование уравнения (4.78) при граничном условии С ),=о = Со определяет мгновенный профиль концентрации по высоте псевдоожиженного слоя в зависимости от относительной глубины у = i R полностью насыщенного слоя внутри частиц [c.233]

Вулканизация изделий в псевдоожиженном слое частиц. С целью предотвращения деформации шприцованных профилей разработан способ их вулканизации в установках, в которых в качестве теплоносителя используются псевдоожиженные потоком нагретого воздуха частицы, например кварцевый песок (0 0,2—0,3 мм), стеклянные шарики (0 0,15—0,25), В таком слое создаются благоприятные условия передачи теплоты от среды к вулканизуемому изделию. Коэффициент теплопередачи в 50—100 раз выше по сравнению с коэффициентом теплопередачи в воздушном потоке без применения твердых частиц. Температура воздуха поддерживается до 250—300 °С при давлении до 2,0 кПа. [c.115]

Рис. 1. Профиль давления в однородном псевдоожиженном слое и при прохождении цепочки пузырей (заштрихованная область)

Для анализа процесса переноса тепла в псевдоожиженном слое Б свете влияния э( х )ективной теплопроводности газа воспользуемся формулой (34) применительно к стационарному процессу. Заменив для простоты криволинейный профиль температур прямолинейным, но сохранив численное значение интеграла, получим [c.167]

В промышленности применяются три теплоносителя воздух, расплав солей и псевдоожиженный слой. Воздуховоды имеют обычную конструкцию их длина довольно велика для обеспечения соответствующего нагрева, поэтому для изготовления стандартного изделия требуются длительное время и большие производственные площади. Солевая ванна и псевдоожиженный слой имеют высокую теплопроводность. Различия между этими двумя способами незначительны, и их выбор определяется капитальными затратами и издержками производства, а также типом материала и формой профиля. [c.253]

Для выявления закономерностей перемешивания при протекании химических процессов в реакторе с псевдоожиженным слоем необходимо дополнительно рассмотреть некоторые вопрогсы. Несомненно, нужно выяснить, действительно ли одинаковы концентрации реагента в гидродинамическом следе и пузыре если при этом первая из них равна концентрации в непрерывной фазе, то можно пренебречь обратным перемешиванием за счет гидродинамического следа. В то же время если постулировать одинаковые концентрации в следе и в пузыре, то можно преувеличить роль химической реакции в системе, где определяющей стадией является обмен газом. Выше уже было показано, что деформация концентрационного профиля сама по себе еще не доказывает наличия обратного перемешивания. [c.319]

Хэндли и соавт. 22 определяли траектории твердых частиц в однородном псевдоожиженном слое. Однородное псевдоожижение было достигнуто в случае применения распределительного устройства, обеспечивающего равномерный профиль скоростей ожижающего агента на входе в слой. Была установлена возможность инициирования макроциркуляции твердых частиц. Так, прекращение подачи ожижающего агента в центральных зонах распределительной решетки приводило к возникновению циркуляции, направленной вверх около стенок аппарата и вниз по его оси, а прекращение подачи в периферийном кольцевом пространстве, примыкающем к стенкам, вызывало циркуляцию в обратном направлении. Авторы 22 определили также среднюю длину прямолинейных участков траектории частицы (рис. УП-38). Они нашли, что отношение вертикальной и горизонтальной составляющих турбулентной скорости частицы примерно постоянно и близко 2,5. [c.324]

Псевдоожиженный слой. На рис. Х-27 приведены опытные данные по теплообмену в условиях внепшей задачи, полученный при T j —0 Ф О, либо вычисленные по измеренным профилям температур по высоте слоя. Можно констатировать тот же характер зависимости NupPr от Re/e, что и в случае неподвижного слоя (рис. Х-26, а). [c.461]

Роль пластмассовых покрытий в современной технике трудно переоценить. Превосходная химическая стойкость, водостойкость, погодоустойчивость, стойкость к изменению температуры и другие свойства полимерных материалов позволяют использовать их для защиты от коррозии и агрессивного воздействия химических сред самого разнообразного химического оборудования, трубопроводов, строительных конструкций. Пластмассовые покрытия позволяют повысить срок службы обычных конструкционных материалов, а это означает, что в ряде случаев нет необходимости применять дорогостоящие нержавеющие стали и сплавы. Хорошие декоративные свойства пластмасс в сочетании с такими свойствами, как устойчивость к воздействию микроорганизмов, низкая газопроницаемость, отсутствие токсичности и т. д. дают возможность использовать пластмассы для создания различных слоистых материалов, успешно применяемых для декоративного оформления и упаковки. Покрытия на различные изделия и рулонные материалы могут быть нанесены разными способами в зависимости от физических свойств полимерного материала, а также от вида покрываемого изделия. Для создания покрытий полимерные материалы могут использоваться в виде расплавов, растворов, порошков, пленок. Одним из наиболее интересных является метод нанесения порошкообразного полимера в псевдоожижениом слое. Покрытия на основе высокомолекулярных эпоксидных смол на металлических деталях самого сложного профиля могут быть получены окунанием предварительно нагретой детали в ванну, в которой находится псевдоожиженная порошкообразная смола и отвердитель. Для нанесения покрытий на наружные и внутренние поверхности крупногабаритных конструкций разработаны различные конструкции многокомпонентных распылителей, с помощью которых можно наносить на поверхность как жидкие композиции, так порошковые и волокнистые наполнители. Несколько лет назад появились сообщения о вакуумном методе нанесения пленочных покрытий. Покрытия в этом случае образуются путем приклеивания под вакуумом полимерной пленки к поверхности изделия [235]. [c.195]

При изучении динамики адсорбции в таких аппаратах, когда ожижающим агентом служила паро-газовая смесь, установлено 66], что время защитного действия псевдоожиженного слоя периодического действия практически равно пулю. Коэффициент перемешивания частиц в пссвдоожнженном слое, создаваемом газовым потоком, сильно отличается от соответствующего коэффициента в системе жидкость — твердое тело [41]. Хорошее перемешивание твердой фазы в этом случае приводит к тому, что частицы находятся примерно одинаковое время в лю-йом участке реактора. Если стадией, определяющей процесс, является внешний перенос массы, то массообмен в такой системе закапчивается на небольшой высоте (примерно 5— 10 диаметров зерна) от газораспределительной решетки. При адсорбции газов и паров характерны резкий экспоненциальный профиль распределения концентрации вещества по высоте слоя и постоянство величины адсорбции во всех точках слоя. Следствием этого и являются пренебрежимо малая потеря времени защитного действия слоя и линейиая зависимость величины /пр от 1в в системе газ — твердое тело. [c.138]

Рис. 4.23. Значения определенных интегралов I в уравнениях (4.140) и ( 1.И ) для патока адсорбтива. ча адсорбент в непрерывнодействующем аппарате псевдоожиженного слоя — зерна сферической формы 2—зерна цилиндрической формы. Сплошная линия — гииериолический и логарифмический стационарные профили соответственно в слоях из сферических и цилиндрических зерен штриховая линия — то же, в предположении о линейном профиле в отработанной зоне.

Для определения среднего влагосодержания сушильного агента необходимо знать интенсивность испарения влаги по высоте слоя. При определяющей роли внутренних, сравнительно инерционных процессов переноса тепла и влаги естественно предположить, что паровыделепке из быстро перемещающихся частиц материала происходит равномерно по всей высоте псевдоожиженного слоя независимо от существующего те у1иературного профиля [17]. Тогда среднее значение влагосодержания определится как среднее арифметическое [c.281]

На этих линиях возможно изготовление монолитных и пористых изделий. Однако, как показывает практика, наибольший эффект и лучшее качество обеспечивается при выпуске тонкостенных изде-ЛИЙ из пористых резин, имеющих малую каркасность. Это объясняется тем, что псевдоожиженный слой обеспечивает равномерный нагрев и транспортирование заготовки вдоль ванны без специальных транспортно-погружных устройств, вызывающих обычно деформацию изделий. При вулканизации изделий из пористых резин важное значение имеет установка температурных зон по длине вулканизатора это на данном оборудовании достигается регулированием степени нагрева и гидродинамического режима псевдоожиженного слоя. Так, при вулканизации губчатых профилей из резиновой смеси на основе наирита температуры по зонам аппарата следующие [c.334]

Как уже отмечалось выше, наряду с предположением об идеальном перемешивании газа в плотной фазе псевдоожиженного слоя нередко используется предположение об идеальном вытеснении газа в плотной фазе слоя. В этом случае математическую модель процесса адсорбции в псевдоожиженном слое следует видоизменить. Уравнение (6.6-2) для определения профиля концентрации сорбтива в газовых пузырях останется тем же самым. Вместо уравнения (6.6-3) следует исиЬльаовать другое уравнение, которое будет иметь вид [c.242]

Если полное перемешивание сплошной фазы не имеет места, то необходима дополнительная информация о характере ее движения через зону контакта с дисперсным материалом. Так, в псевдоожижеином слое материала при проведении процессов адсорбции нли сушки часто принимается режим полного вытеснения псевдоожижающего газа при полном перемешивании частиц. Для таких условий баланс массы целевого компонента для бесконечно малой высоты псевдоожиженного слоя приводит [24] к экспоненциальному профилю концентрации компонента в сплошной фазе по высоте h слоя [c.86]

Форма продольного профиля давления в фонтанирующем слое также резко отличается от профиля давлений в псевдоожиженном слое, даже при использовании в том и другом случаях кониче-ски-цилиндрических без решеточных анпаратон. Так, в фонтанирующем слое продольный градиент давления непрерывно меняется с изменением высоты слоя, равномерно приближаясь к максимальному значению в верхней его части. В кипящем же слое градиент давлений постоянен в цилиндрической части колонны, несмотря на общий в обоих случаях характер движения частиц вверх по центру и вниз вдоль стенок аппарата. [c.21]

Оригинальная методика заполнения колонны была предложена Гуллемином - . После заполнения насадку псевдоожижали сильным потоком газа-носителя азота в течение 5 мин. При псевдоожижении объем насадки увеличивается, поэтому на верхнюю часть колонны надевали дополнительную секцию, удаляемую по окончании псевдоожижения. Слой насадки после псевдоожижения отличается более равномерным распределением частиц разных размеров по сечению колонны, поэтому можно ожидать более плоского профиля перемещения компонента. Пористость насадки значительно выше, что благоприятствует радиальной диффузии. Перепад давления при псевдоожижении более чем в два раза ниже, чем при уплотнении насадки вибрацией и утрамбовыванием. После вибрации упаковка сферических частиц преимущественно тетрагональная, а после псевдоожижения становится более рыхлой, кубической. Вообще регулярность упаковки насадки после псевдоожижения должна увеличиваться, способствуя не только уменьшению профиля скоростей газа-носителя, но и снижению вихревой диффузии. Благодаря действию всех этих факторов Гул-лемину для колонны диаметром 60 мм удалось получить ВЭТТ около 2 мм. Следует, однако, иметь в виду, что слой после ожижения очень неустойчив и в результате вибраций и ударов будет оседать. При этом из-за образования пустот эффективность должна сильно ухудшаться. Сам Гуллемин наблюдал снижение эффективности насадки на 10% и увеличение уплотнения насадки в течение нескольких часов работы, после чего дальнейшее оседание насадки прекращалось и эффективность стабилизировалась. Для такой стабилизации требуется, однако, очень аккуратная работа с колоннами. [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология