Двухфазные смеси

Влияние соотношения газ жидкость в двухфазной смеси на теплопередачу. Принятая кратность циркуляции водородсодержащего [c.87]

ЖИДКИХ И ДВУХФАЗНЫХ СМЕСЕЙ [c.35]

По Правилу аддитивности по энтальпии фаз и их массовой доле в двухфазной смеси рассчитывается ее удельная энтальпия. [c.42]

По количествам фаз и их молярной массе определяются массы конденсата Сь и газа Су в двухфазной смеси [c.45]

Как рассчитывается энтальпия двухфазной смеси [c.48]

Двухфазное состояние допустимо лишь при перекачке на незначительные расстояния, так как транспортирование двухфазной смеси по трубопроводам, пролегающим по реальной пересеченной местности связан с аномально высокими потерями давления. [c.169]

Газовая фаза при сверхкритической температуре, т. е. при <>31,04 °С, может образоваться при высокой температуре углекислого газа, подаваемого на начальном участке трубопровода. На последующих участках температура транспортируемой среды вследствие теплообмена быстро достигает температуры окружающего грунта. На глубине заложения трубопровода температура грунта, как правило, не превышает плюс 15—17 С. Подачу углекислого газа в трубопровод при сверхкритической температуре можно рекомендовать лишь при условии, что начальное давление меньше, чем ркр, иначе в трубе будут происходить закритическая конденсация и формирование двухфазной смеси, транспортирование которой связано с большими эксплуатационными трудностями (излишние потери давления, пульсации и т. д.). [c.169]

Можно подавать в трубопровод и двухфазную смесь, если конечный пункт трассы находится на небольшом удалении. При этом в трубе будут протекать сложные процессы фазовых превращений, а течение двухфазной смеси будет сопровождаться пульсацией скоростей и давления. Прогнозирование параметров потока (давление, температура, скорость, соотношение фаз) — достаточно сложная задача, хотя можно отметить, что в зависимости от конкретных условий углекислый газ к потребителю может поступать, как в двухфазном, так и в однофазном состояниях газообразном при высоких температурах грунта, жидком — при низких температурах грунта. [c.174]

Турбулизация потока водонефтяной смеси (третий метод) гомогенизирует систему и исключает непосредственный контакт водной фазы с поверхностью труб и оборудования и, следовательно, снижает отложение солей. Метод эффективен лишь при образовании двухфазной смеси типа вода в нефти, что возможно до значений обводненности 50—60 %. Турбулизация происходит с помощью специальных насадок, штуцеров и т. д. Недостаток метода — возможность разгазирования жидкости с выделением СОг и соответствующим понижением карбонатной устойчивости воды. [c.235]

Простота и очевидность возможности разделения двухфазной смеси, компоненты которой существенно различаются по плотности, привела к созданию многочисленных устройств, действие которых основано на использовании сил гравитации. Поиск методов расчета таких устройств основывался главным образом на анализе элементарного акта седиментации. В простейшем случае седиментация сводится к установившемуся движению единичной сферической частицы в безграничном объеме жидкости (газа). Скорость такого движения при ламинарном режиме обтекания частицы определяется формулой Стокса [c.47]

Качественный анализ структуры ФХС. Основу структурного анализа ФХС составляет обобщенная система гидромеханических уравнений с учетом физико-химических процессов, протекающих в технологическом аппарате. Замкнутая система уравнений термогидродинамики многокомпонентной неидеальной двухфазной смеси, в которой протекают химические реакции, осложненные процессами тепло- и массопереноса, сформулирована в работе [6 ] и подробно рассмотрена в 1.2—1.4 настоящей монографии. Эта система уравнений, во-первых, может служить исходным пунктом при переходе к математическому описанию частной инженерной задачи во-вторых, она вскрывает структуру движущих сил и потоков, развивающихся в локальном объеме аппарата и отражающих специфику физико-химических процессов в нем. [c.10]

Складывая почленно интегральные уравнения (1.3), получим уравнение сохранения массы двухфазной смеси [c.38]

Уравнения (1.30) отличаются от соответствующих уравнений для однокомпонентных двухфазных смесей [34] наличием членов с квадратами диффузионных скоростей. В условиях диффузионного приближения (т. е. пренебрегая членами порядка квадрата диффузионных скоростей) из (1.30) будем иметь [c.46]

Если эффективная вязкость жидкости т] велика, а характерные размеры твердых частиц d малы, то из (3.129) следует, что, начиная с некоторого /ц, коэффициент / будет весьма велик. Отсюда следует, что Vl мало будет отличаться от v . Этим объясняется допущение о малой значимости в уравнениях движения (3.124), (3.125) сил инерции относительного движения для включений. Кроме того, при описании движения двухфазной смеси принимается, что дополнительная сила давления, возникающая за счет мелкомасштабных возмущений около включений, близка к нулю, так как мелкомасштабные возмущения гасятся вязкостью жидкой фазы. [c.191]

Пусть в гетерогенной смеси двух фаз одна из них — несущая (раствор или газ), а другая присутствует в виде отдельных частиц (кристаллов) различного размера, непосредственными взаимодействиями между которыми будет пренебрегать. Движение двухфазной смеси будем изучать при следующем допущении [3—9] расстояния, на которых параметры течения смеси меняются существенно (вне поверхности разрыва), много больше размеров самих частиц и расстояний между ними. В каждой точке объема, занятого смесью, можно ввести объемные содержания фаз а и средние плотности р [4—5], причем р = р1 + рг а.1 + аг— 0, р = [c.14]

Двухфазные смеси (водная и неводная среда) растворителей в воде с добавлением ПАВ [c.28]

По числу ступеней конденсации схемы НТК подразделяют на одно-, двух- и трехступенчатые. После каждого процесса однократной конденсации осуществляется сепарация образовавшейся двухфазной смеси с выводом жидкой фазы. [c.137]

О. Газосодержание (паросодержание). Для двухфазной смеси, например для пароводяной массовое газосодержание X представляет собой массу газовой (паровой) фазы в единице массы смеси. Оно измеряется в килограммах на 1 кг (кг/кг) и может принимать значения от О до 1. [c.14]

Удельная энтальпия двухфазной смеси связана с удельной энтальпией жидкости и пара на линии насыщения к1 и соответственно следующим соотношением h=hl( -x)- hg x). (4) [c.14]

Для течения газов, паров и двухфазных смесей предохранительная заслонка используется независимо от значения рч . [c.161]

Когда в газовый поток добавляют капли жидкости, вследствие заметного нагрева двухфазной смеси, испарения жидкости и разрушения пограничного слоя возрастает перенос теплоты. В 45] показано, что, если на нагреваемой поверхности образуется непрерывная пленка жидкости, коэффициенты теплоотдачи могут вырасти в 30 раз. Более практичный способ интенсификации теплообмена предложен в [46], где применяется охлаждение разбрызгиванием в центральной зоне компактного теплообменника. Увеличение коэффициентов теплоотдачи максимально иа 40% связано с образованием жидкой пленкн и ощутимым ее нагревом. Вообще же большие требуемые объемы жидкости приводят к ограничениям в практическом применении этого метода. [c.326]

В. Приближенный общий метод. Построение кривых конденсации. Первый шаг метода — получение кривой равновесной конденсации. Существуют различные методы построения кривой один из них — построение кривой температура равновесной конденсации — удельная энтальпия двухфазной смеси Такая кривая для однокомпонентного пара, конденсирующегося при наличии неконденсирующегося газа, показана на рис, 1, другие слу- [c.350]

И Я уЯ >100 10<Я д/Я <100. Используются (7) или же зависимости (2) и (3) для двухфазных смесей. Поскольку ка кс ка,>ка , композицию можно рассматривать как двухфазную, где средой служит дисперсия частиц фазы 2 в исходной сплошной среде, а компонент 1 — дисперсной фазой [c.181]

О. Конструкция плоское ребро — труба . В теплообменниках этого типа теплообмен осуществляется между газом и жидкостью или двухфазной смесью. Такие теплообменники используются в качестве автомобильных радиаторов, испарителей для кондиционирования воздуха, конденсаторов и жидкостных либо масляных охладителей. [c.306]

Бинодальная кривая на треугольной диаграмме ограничивает площадь, соответствующую двухфазным смесям площадь диаграммы вне кривой соответствует однофазным растворам. Для процесса экстракции интерес представляет только зона двухфазных растворов. [c.356]

Если состав двухфазной смеси меняется в широких пределах, а температура постоянна, давление не будет оставаться постоянным. Следовательно, если для определения соотношения между коэффициентом активности и составом в изотермических условиях используется уравнение Гиббса — Дюгема (П-П), то необходимо, чтобы все коэффициенты активности вычислялись при одном и том же давлении. К сожалению, коэффициенты активности, определяемые экспериментально в изотермических условиях, относятся к различным давлениям и должны пересчитываться от экспериментального давления Р до некоторого другого, произвольно выбранного в качестве стандарта и обозначаемого через Р . [c.17]

Химические составы жидкой и газовой фаз чистых СНГ идентичны, но доля их в двухфазной смеси зависит от летучести жидкости, которая определяется константой равновесия Кг при данной температуре [c.67]

На рис. 5.12 представлена зависимость относительного коэффициента трения для двухфазной смеси и чистого воздуха тв/Ег от отношения массовых расходов твердых частиц и чистого воздуха (( тв/Ог) [88]. Номера кривых соответствуют следующим условиям [c.190]

Теплообмен в реакторном блоке осуществляется при наличии двухфазной среды (жидкость — пары, газ), агрессивных компонентов (сероводород, водород), относительно высоких температур и дарлений I = 300—400 °С, Р = 3,0—5,0 МПа). В этих условиях следует учитывать конструкцию аппарата зависимость степени испарения (конденсации жидкой фазы в двухфазной смеси) от температуры обвяЁку теплообменников трубопроводами оптимальные скорости потоков в трубном и межтрубном пространствах теплообменника. [c.84]

На промышленных установках системы флюид осуществляются псе три характерные для двухфазных смесей (зерна - - газ) режима флюидизации в стояках — режим нетурбулентной флюидизации или близкий к нему, в кипящем слое реактора и регенератора — режим турбулентной флюидизации и в транспортных линиях — кневмотранспортный режим. [c.141]

Схема № 3. Компрессорную перекачку с предварительным охлаждением (рис. 102) применяют для дальнего транспортирования. Необходимость выбора такой схемы обусловлена тем. что несмотря на высокое давление подаваемого от источника углекислого газа обычная беском-прессорная или компрессорная перекачка здесь неприемлема, так как указанные схемы приводят к конденсации углекислого газа в трубопроводе и формированию двухфазной смеси. Согласно предлагаемой схеме, двуокись углерода вначале сжимается в компрессорах (линии 1,1 ) и переводится в новое термодинамическое состояние —в область сверхкритической температуры и давления, т. е. в область, где i>tкp и р>ркр. Затем проводят изобарическое охлаждение и конденсацию транспортируемой среды в теплообменном аппарате (линии 2,2 ) в результате чего температура двуокиси углерода становится ниже критической температуры, и сама углекислота переходит в жидкое состояние. В качестве теплообменного аппарата может быть использован либо аппарат воздушного охлаждения, либо теплообменник специальной холодильной установки. Аппарат воздушного охлаждения применим лишь в условиях, если температура окружающего воздуха не превышает 20—25 °С. Только при этом может быть обеспечен перевод охлаждаемой среды в область tособенности нашей страны, схема с аппаратами воздушного охлаждения может быть рекомендована за редким исключением в большинстве районов. [c.170]

Первый и второй интегралы в правой части уравнения (7.83) характеризуют соответственно прибыль капель объемом V за счет коалесценции более мелких капель и их убыль вследствие коалесценции капель объемом и с другими каплями. Для определения горизонтальной составляющей скорости движения дисперсной фазы будем рассматривать горизонтальное течение двухфазной смеси как квазигомогенное. Такое допущение справедливо, когда частицы имеют малый размер и отношение вязкостей невелико. Тогда для ламинарного горизонтального потока квазигомогенной смеси по де-кантатору можно использовать решение уравнения Навье—Стокса для ламинарного течения жидкости в открытом канале прямоугозн — ного. сечения при свойствах жидкости, вычисленных через свойства фаз. В этом случае профиль горизонтальной составляющей скорости Ых (г) но высоте канала будет определяться ь/2 [c.301]

Пусть 0, 1, 2 — соответственно толщины слоев чистой жидкости, чистой жидкости и образовавшейся смеси вместе взятых и всего слоя массы (см. рис. 3.14). Рассмотрим установившееся осесимметричное течение в ортогональных осях х , х , связанных с ротором, при следующих допущениях эффективная вязкость жидкости достаточно велика, что позволяет пренебречь силами инерции относительного движения в результате больших угловых скоростей вращения ротора линии тока почти конгруэнтны образующей ротора, т. е. толщина пленки значительно меньЕге соответствующего радиуса конического кольца ротора, т. е. Н > 2 силы тяжести и силы Кориолиса малы по сравнению с центробежными силами и Рг 1=х , Ь=х ) (см. рис. 3.14). С учетом принятых допущений приведенные выше уравнения движения чистой жидкости (3.112) и двухфазной смеси (3.113)—(3.117) при- [c.190]

Первые работы по исследованию конденсации струи пара базировались на визуальных наблюдениях и фотографировании процесса. Бем И. исследовал процесс конденсации струи пара (диаметр сопла был равен 3 мм) в большом объеме жидкости и выяснил, что вокруг отверстия образуется непрозрачное облако из мелких пузырьков, размеры которых зависят от температуры и давления пара. Вечерский П. А., проводившый эксперименты на разварочных аппаратах (диаметр сопла был равен 0,4—0,75 мм), тоже обнаружил при конденсации пара образование облака двухфазной смеси. В обоих случаях было отмечено, что конденсация происходит довольно быстро вследствие резкого увеличения поверхности контакта фаз. Аппарат Вечерского имел несколько расположенных одного над другим [c.79]

Гориэонтальные термосифонные ребойлеры (рис. 3) обычно имеют кожухи класса X, О или Н (классификация ТЕМА), хотя иногда используются кожухи класса Е. Кипение жидкости происходит в межтрубном пространстве. Жидкость в виде двухфазной смеси поступает через выходные трубы в колонну. Движущая сила для циркуляции обеспечивается за счет разности плотностей жидкости в резервуаре колонны и дву.хфазной смеси в ребойлере и в выходном трубопроводе. Нагревающая жидкость цроте- [c.74]

При расчете Ар р часто пользуются методикой Мартинелли— Локкарта [93]. Однако эта методика, базирующаяся на анализе потерь напора раздельных потоков газа и жидкости в горизонтальных трубах, при расчете сопротивлений вертикальных труб, заполненных газожидкостной смесью, может привести к существенным ошибкам. В основном это обусловлено неопределенностью выбора критериев Не для газа и жидкости в движущейся полидисперсной двухфазной смеси. Наибольшее распространение получил [48, 86] метод оценки сопротивления Ар,.р отношением ДРтр/ АРж. где Арж — сопротивление гомогенному потоку жидкости, движущемуся со скоростью, равной приведенной скорости жидкости в двухфазной смеси. [c.88]

Лейти и Трейбал [2] получили зависимость критерия мощности от критерия Рейнольдса для жидкостной двухфазной смеси в системах с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, без перегородок и с перегородками. [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология