Коксовый газ характеристика

Под регенерационной характеристикой обычно подразумевают способность катализаторов к быстрому восстановлению обратимо потерянной активности путем выжига с их поверхности коксовых отложений. Определение этого показателя качества представляет практический интерес только для катализаторов, работающих с весьма короткими циклами реакции и регенерации, в частности для катализаторов крекинга. Обычно для этой цели снимают кинетические кривые выгорания кокса в стандартных условиях регенерации. [c.141]

Выход летучих веществ и характеристика коксового остатка каменных углей Донецкого бассейна [c.106]

Уже давно известно, что можно производить кокс, и не располагая всеми желаемыми сведениями о процессах и явлениях при коксовании углей. Однако при этом добиваться оптимальных экономических результатов производства становится все более и более затруднительно. Поэтому возникает необходимость тщательно изучить и оптимизировать все параметры, добиваясь составления наиболее экономичных вариантов загружаемых в коксовые печи угольных шихт, достижения оптимальных температур в отопительных простенках и периодов коксования с учетом приспособления режима технологии производства кокса к требованиям, предъявляемым к наилучшему гранулометрическому составу и другим характеристикам качества кокса. Эта книга не дает готовых решений всех вопросов, но она поможет их найти, используя новые знания, полученные недавно и представленные в виде обобщения. [c.13]

При термическом крекинге нефтепродуктов почти всегда в трубе промышленной установки существуют паровая и жидкая фазы. Жидкая фа а в вешена в паровой фазе в виде мельчайших частиц. Капельки жидкости при турбулентном движении потока в трубе ударяются о стенки змеевика, покрывая их тонкой пленкой, состоящей из более тяжелых компонентов нефти. Ввиду того что тепло, передаваемое в трубу через стенки змеевика, должно пройти через жидкую пленку, коксуемость труб определяется коксовой характеристикой пленки. Наличие [c.248]

Наиболее важной характеристикой высококипящих масляных фракций, используемых как сырье для установки каталитического крекинга, является не столько фракционный состав, сколько коксовое число по Конрадсону для остатка, определяющее тенденцию к закоксовыванию катализатора. [c.83]

Из характеристики качеств этих нефтей (таблица 1) вытекает, что нефть верхнего отдела содержит меньше смол и ее коксовое число ниже. [c.43]

ТАБЛИЦА 2.7. Техническая характеристика коксовых камер [c.101]

Иногда, помимо указанной характеристики, используют также теплоту сгорания, влагоемкость и вид коксового королька, В табл. 5 приведены типы углей Донбасса, охарактеризованные на основе принятой классификации и сопоставленные с соответствующими кодами международной классификации. [c.70]

Примечание. Для более полной информации следует указать, что на некоторых коксохимических заводах в шихту добавляют 2—3% коксовой мелочи, дробленой до размера меиее 1 мм. По сути этим имеется в виду повторно использовать коксовую мелочь, сбыт которой очень затруднен. Этот метод, который не улучшает качественную характеристику кокса (а часто ее ухудшает), исчезнет сам по себе после того, как разовьются методы агломерации руды, обеспечивающие сбыт коксовой мелочи. [c.256]

Различие во вспучивании, отличающее лабораторные данные от данных, полученных при коксовании в больших масштабах, можно объяснить различными причинами гранулометрическими характеристиками углей, характером усадки, наличием или отсутствием на угольных зернах конденсированных, смол, различной степенью сопротивления выходу газов и т. д. Самой главной причиной, вероятно, является тот факт, что как в лабораторной установке, так и в коксовой печи уголь с одной стороны, и кокс, с другой, оказывают механическое сопротивление вспучиванию. [c.147]

При выдаче из печи коксовый пирог имеет большое количество трещин. Большая часть этих трещин, перпендикулярных к стенке камеры, берет свое начало от слоя кокса, называемого цветной капустой . Некоторые из этих трещин разделяют полностью куски кокса один от другого, другие доходят только до середины кусков, но в обоих случаях они сильно влияют на сопротивление кокса ударам и на его гранулометрические характеристики. В настоящей главе изложен анализ механизма образования трещин, перпендикулярных к стенке камеры, количество которых намного превышает все остальные виды трещин. [c.154]

До сих пор мы рассматривали только бинарные смеси 50—50. На рис. 72 показано изменение качества кокса в зависимости от долевого участия каждого из компонентов в шихте, состоящей из жирного угля В и коксового жирного угля А. Легко проверить, что механические характеристики кокса изменяются мало до тех пор, пока долевое участие коксового жирного угля не снижается ниже 50%. [c.248]

При составлении шихты жирный А — коксовый жирный В, включающей два угля с одинаково хорошей плавкостью, есть основания опасаться получения кокса с наличием пенки . Поэтому такой состав неприемлем. По общей характеристике коксовые жирные угли В являются, кроме того, посредственными добавками. Они не являются вполне удовлетворительными ни с точки зрения трещиноватости кокса (ввиду очень низкой температуры затвердевания), ни с точки зрения прочности кокса на истирание (МЮ редко опускается ниже 9). [c.249]

Результаты промышленных опытов сделали возможным систематическое исследование применения сухого угля. Шесть шихт, состоящих из различных углей в диапазоне от хорошего коксового угля до пламенного угля, посредственно коксующегося, загружали в печь при влажности 2—12%. В табл. 42 приведены лабораторные характеристики исследуемых углей, а в табл. 43 — составы шести шихт. Опыты проводились в 400-кг печи. [c.296]

Рис. 126. Характеристика кокса и температуры в осевой плоскости коксового пирога в зависимости от периода коксования

Следовательно, для характеристики влияния ширины камеры на продолжительность коксования Т предпочтительнее пользоваться коэффициентом относительной вариации, а не коэффициентами абсолютных изменений, поскольку он, по-видимому, меньше зависит от принятой продолжительности коксования. Если бы он был действительно независимым, это означало бы, что продолжительность коксования Т связана с шириной камеры- е уравнением вида Т — ke , причем коэффициент k зависит не только от ширины, но и от всех других факторов. Анализ теплопередачи в коксовых печах показывает, что качественно ширина камеры должна оказывать влияние на продолжительность коксования, причем продолжительность коксования растет не пропорционально ширине печи, а несколько быстрее (1 < п < 2). Измерения были не слишком точными, чтобы подтвердить правильность формулы Т = ke . Однако, принимая закон такого типа и выбирая величину п 1,4, этой формулой можно описать почти все результаты. [c.424]

Таким образом, характеристики коксовых отложений на катализаторах зависят от условий образования и могут изменяться в широких пределах по химическому составу, структуре, дисперсности и распределению на каталитической поверхности. В настоящее время заранее предсказать эти характеристики невозможно, поэтому их необходимо экспериментально определять в каждом конкретном случае. [c.13]

Разнообразие конструктивного оформления трактов транспортирования кокса определяет различную степень измельчения товарных фракций, т. е. применяемое оборудование для обработки кокса и его компоновка формируют гранулометрический состав кокса. При получении нефтяного кокса на установках замедленного коксования уже в процессе гидравлического извлечения образуется мелочь, количество которой определяется физико-механическими свойствами коксового пирога и гидродинамическими характеристиками высоконапорных струй. [c.201]

Расчет реактора на установках коксования в кипящем слое коксового теплоносителя [15, 17]. Этот процесс осуществляют при 510—540 °С и 0,14—0,16 МПа. Диаметр частиц коксового теплоносителя 0,02—0,3 мм. Кратность циркуляции кокса 6,5—8,0 1. Продолжительность пребывания коксовых частиц в реакторе 6— 12 мин, в отпарной секции — около 1 мин. Характеристика кокса следующая насыпная плотность 1,0—1,1 т/м кажущаяся плотность 1,1—1,5 т/м плотность кипящего слоя 0,45—0,50 т/м удельная теплое.мкость 1,380 кДж/( Кг-К) теплота сгорания 32650 кДж/кг [22]. [c.136]

На установках с подвижным слоем твердого теплоносителя пиролиз мазута и гудрона осуществляют при 580—680 °С. Кратность циркуляции теплоносителя на этих установках 20—30 кг/кг. В качестве теплоносителя применяют оксид алюминия, оксид кремния, углеродистый кальций, кокс, шамот, базальт, кварцевый песок и силикагель 34, 35]. Характеристика коксового теплоносителя приведена на с. 136. Песок имеет истинную плотность 2500— 2800 кг/м и насыпную плотность 1400—1600 кг/м . В нагревателе теплоноситель подогревается при помощи дымовых газов до 900— 950 °С и затем поступает в реактор. Тепловая напряженность нагревателя достигает 10,5 млн. кДж/(м"-ч). Сырье — тяжелые нефтяные остатки — нагревают в печи до 350—500 °С и подают в реактор. К сырью добавляют 40—45% масс, водяного пара. [c.147]

В табл.З дана характеристика анодной коксовой шихты, полученной из кокса завода Сланцы двумя путями на 100% отсевом и на 100% дроблением. Вскрытие поверхности кокса при дроблении позволяет существенно поднять адсорбционную способность шихты к пеку и снизить ее электросопротивление. То есть, переход завода на прокалку суммарного кокса позволяет улучшить потребительские свойства этой продукции. [c.41]

Таблица 8.4. Характеристики коксовых печей типа ПВР

Спекающая способность связующего проявляется в процессе формирования анода или обжига электрода оно должно цементировать отдельные зерна сухой шихты, выполняя роль коксовых мостиков. Спекающая способность является обобщающей характеристикой связующего и в первом приближении оценивается коксуемостью нефтяного остатка, а в конечном счете — показателями качества обожженных изделий (механической прочностью, удельным электросопротивлением, реакционной способностью и др.). [c.75]

На установках замедленного коксования для конденсации парогазовой смеси также применяют конденсаторы смешения. В них направляются пары после прогрева коксовых камер и после пропарки и охлаждения кокса в камерах. Здесь они контактируют, с водой. Получаемые при этом сточные воды загрязнены значительным количеством нефтепродуктов и сероводорода. Характеристика этих стоков приведена в табл. 4. [c.225]

Искусственные топливные газы, по теплоте сгорания и характеристикам горения эквивалентные коксовому газу из угля, могут быть получены при частичном риформинге, т. е. при обеспечении наличия в реформированном газе некоторого количества метана или непрореагировавшего исходного сырья. Риформинг можно провести и до конца, т. е. до образования СО и Нг, а затем вне реактора добавить к ним некоторое количество СНГ, используемого в качестве сырья. Высшая теплота сгорания синтетического газа, равная примерно 12 МДж/м , может быть повышена до 18— 20 МДж/м , т. е. до теплоты сгорания коксового газа. [c.239]

Газ коксовый. Характеристика. Горючая смесь, состоящая из со (7% вес.), Нг (55% вес.), СН4 (26% вес.) ориме-няетоя для получения тех же продуктов, для которых используется водяной и генераторный газы. [c.208]

Достаточно подробная характеристика нефтяных остатков быу.а приведена в табл. 7.4 применительно к термодеструктивным процессам их переработки. Наиболее важными из показателей кач ества нефтяных остатков как сырья для каталитических процес — сов их облагораживания и переработки являются содержание металлов (определяющее степень дезактивации катализатора и его расход) и коксуемость (обусловливающая коксовую нагрузку реге — нераторов каталитического крекинга или расход водорода в гидро — ген изационных процессах). Имергно эти показатели были положены в основу принятой за рубежом классификации остаточных видов сы))ья для процессов каталитического крекинга. По содержанию ме аллов и коксуемости в соответствии с этой классификацией не( тяные остатки подразделяют на следующие четыре группы [c.221]

Важной характеристикой сырья является показатель коксуемости его или коксовое число . Замечено, что чем вьппе коксовое число сырья, тем больше выход кокса при крекинге. Это правило не всегда строго соблюдается, однако в обгцем оно отображает действительное положение. [c.32]

В промышленных условиях активность катализатора практически любого нефтехимического гетерогенно-каталитического процесса со временем уменьшается вследствие образования коксовых отложений на активной поверхности. Для восстановления основнь1х характеристик закоксованные катализаторы периодически подвергают окислительной регенерации. Окислительная регенерация закоксованных катализаторов представляет собой совокупность химических реакций, протекающих при взаимодействии кислорода с коксом и приводящих к его удалению с активной поверхности катализатора в виде газообразных продуктов окисления. Физико-химические закономерности этих реакций определяются количеством и способностью кокса к окислению, составом газовой фазы, температурой и свойствами поверхности, на которой происходит окисление. [c.68]

Прп контроле производства, а также с исследовательскими целями часто приходится определять количество коксовых отложений па катализаторах. Для этого используют методы, основанные преимущестпенно на сжигании кокса с одновременным анализом продукэов сгорания или взвешиванием анализируемой навески катализатора. Однако последний способ применяют только при определениях регеперациониой характеристики катализаторов (см. гл. П1). [c.136]

Достаточно подробная характеристика тяжелых нефтяных остатков (ТНО) применительно к термодеструктивным процессам их переработки была приведена в гл. 2 и 3 (см. табл. 2.2 и 3.2). Наиболее важными из показателей качества ТНО как сырья для каталитического крекинга являются коксуемость (обусловливающая коксовую нагрузку регенератора) и содержание металлов (определяющее степень дезактивации катализатора и его расход). Именно эти показатели были положены в основу принятой за рубежом к (ассификации остаточных видов сырья для ККФ. По содержанию металлов и коксуемости в соответствии с этой классификацией ТНО подразделяют на следующие группы [c.119]

Добавка коксовой мелочи при загрузке в печи влажной шихты засыпью обеспечивает улучшение шихты, так как она позволяет увеличить М40 и выход крупных классов без ухудшения МЮ. Следовательно, это может представлять практический интерес, если хотят улучшить указанные две характеристики или понизить стоимость шихты. Однако невозможно уменьшить при этом долевое участие коксового угля,,потому что такое сокращение привело бы к не-окупаемому добавкой коксовой мелочи повышению МЮ. Показатель МЮ, получаемый при составе шихты, рассматривается металлур-. гами континентальной Европы как предельно допустимый. Исполь- [c.260]

На рис. 80 показано влияние добавки полукокса к двум шихтам, содержащим 50 и 35% коксового угля, загружаемым в камеры коксования во влажном состоянии засыпью. Допустимым является лишь небольшое участие полукокса, при превышении которого наступает ухудшение характеристики кокса. Различия в их влиянии по сравнению с предыдущей серией опытов свидетельствуют о том, что добавка полукокса является эффективной в одних случаях и неэффективной — в других. Для определения закономерностей были про- [c.269]

При проведении исследований по улучшению качества литейного кокса изучали влияние добавки тощего угля и коксовой мелочи к шихте из углей Кармо и Альби со следующими характеристиками [c.276]

Высота. Очень важно, чтобы процесс коксования шел одинаково по всей высоте загрузки. Действительно, выдачу можно производить только тогда, когда шихта равномерно прококсована по всей своей массе. Если неравномерности нагрева приводят к увеличению продолжительности коксования на 1—2 ч, что бывает нередко, то на этом теряется значительная часть выигрыша производительности, на который рассчитывали, увеличивая объем печи. К тому же не так-то легко составить себе истинное представление о фактических рабочих характеристиках действующей печи из-за отсутствия правильно получаемых и хорошо сопоставляемых данных о температуре. Производственники, занятые на коксовых заводах, в течение долгого времени довольствовались определением температуры на глаз, по цвету кокса в момент его выдачи, что очень не точно. Затем ввели метод определения посредством оптического пирометра, показывающего температуру у стенки печи непосредственно после выдачи этот метод, хотя и выглядит более научно, был не намного лучше. Единственно удовлетворительным методом является такой, при котором термопары устанавливаются по осевой плоскости коксового пирога. Этот метод довольно регулярно применялся во Франции последние годы и часто позволял обнаружить расхождение в температуре в 200° С и более в печах, считавшихся хорошо регулируемыми. Тем не менее опыт показывает, что можно добиться удовлетворительного регулирования по высоте порядка 4 м. Выполненные гидро- и аэродинамические модельные испытания оказали большую помощь в улучшении качества регулирования [2]. [c.445]

Влияние на качество кокса. Все меры, имеющие в виду ускорить коксование, приводят к изменениям характеристики кокса, выражающимся в уменьшении и сужении диапазона его крупности, увеличении трещинообразования (М40) и улучшении показателя истираемости (МЮ). Все указанные изменения срответствуют требованиям, предъявляемым к коксу, используемому в современных доменных печах. Можно, следовательно, с удовлетворением отметить факт сближения (впрочем стихийного) требований доменного производства с требованиями экономичности коксового производства. В связи с этим представляются сдерживающими прогресс действующие требования о крупности кокса и высоком уровне показателя М40. [c.450]

Многокомпонентность коксовых отложений на катализаторах, образующихся по консекутивному механизму, обусловливает неоднородность их структуры. Уже в первых работах по исследованию характеристик кокса, отлагающегося на алюмосиликатных катализаторах, установлено наличие как рентгеноаморфных, так и псевдографитных структур. Доля аморфных структур в коксе достигает в некоторых случаях 50,0% (масс.). При большем содержании аморфных структур кокс может быть пластичен [28, 29]. Доля псевдографитной составляющей возрастает при повышении температуры и времени закоксовывания, а также ужесточения режима последующей продувки закоксованного ка- [c.9]

Все компоненты реакционной системы, входящие в кинетические уравнения (4.6), подразделяются на три группы углеродные комплексы на поверхности (O) и в объеме (f) коксовых отложений,.компоненты газовой фазы (х). Состояние поверхности всегда квазистащюнарно по отношению к объемным характеристикам. Физически это объясняется различной массоемкостью реакционных зон, так как масса монослоя поверхности гораздо меньше общей массы коксовых отложений. Поэтому степень покрытия поверхности различными комплексами (O) определяется решением системы нелинейных алгебраических уравнений [c.67]

При горизонтальной разбивке монтируемых металлоконструкций на укрупненные блоки высотную металлоконструкцию делят по высоте на три блока (рис. 13.3). Реакторы (коксовые камеры) и металлоконструкции установлены на железобетонном постаменте высотой 12 м. Металлоконструкции высотой 65 м и массой 370 т служат для подвески бурового и другого вспомогательного оборудования. Их монтируют тремя пространственными блоками с помощью двух мачт бысотой 70 м и грузоподъемностью 170 т, которые установлены с торцов постамента. Монтируемые блоки металлоконструкций имели характеристики (см. рис. 13.3), приведенные в табл. 13.1. [c.377]

Гранулометрический состав - одна из важнейших характеристик физико-механических свойств кокса. Он определяет экономику коксовых прюизводств. [c.199]

Вяжущие свойства связующего проявляются как в процессе приготовления анодной массы, так и при формировании самооб-жигающи.хся анодов. При смешении сухой шихты со связуюншм оно растекается на поверхности коксовых частиц, частично заполняя их поры, и тем самым создает прочную связь между отдельными зернами. В связи с этим особо важное значение приобретают поверхностные свойства и вязкостно-температурные характеристики связуюи их веществ, зависящие от их химического состава и происхождения. Вязкость связующего должна обеспечить достаточную пластичность и текучесть анодной массы, одиако протекание его между зернами кокса в электролизной ванне недопустимо. [c.75]

Для отопления коксовых печей, как правило, используют коксовый и доменный газы. Может применяться генераторный газ. В качестве добавки к газам с низкой теплотой сгорания (бедные газы) иногда применяют природный газ. На предприятиях, в составе которых есть производство аммиака из водорода коксового газа, для обогрева используется обезводороженный газ. Такой газ может поступать и от близкорасположенных заводов. Характеристики основных отопительных газов приведены в табл.5.1. , [c.131]

Величина расхода тепла ва коксование — важная характеристика коксовой батареи, так как около 30% расходов ва передел шихты в кокс составляют затраты ва обо1рев коксовых печей. [c.144]

В настоящее время для расчета продолжительности коксования используются методики Н.К.Кулакова и И.В.Вирозуба, которые основаны на решении уравнения Фурье, но не учитывают следующие отличия процесса коксования от простого нагрева плоской плиты в процессе нагрева большое значение имеет испарение влаги и теплоперенос влагой теплофизические характеристики угольной загрузки в процессе коксования значительно изменяются, например X и а увеличиваются почти в 10 раз теплопередача в коксовой камере осуществляется не только теплопроводностью, но и конвекцией в процессе коксования происходят химические реакции, сопровождающиеся экзотермическими и эндотермическими эффектами. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология