Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Критерий конденсации пара

    Рассмотрим вначале обогрев с помощью насыщенных паров теплоносителей, причем применительно к реакторам с греющими рубашками, т. е. применительно к условиям конденсации паров на вертикальной стенке. При этом, как известно (2, 15, 16], возможны три режима конденсатной пленки чисто ламинарный режим, т. е. режим, при котором критерий Рейнольдса для стекающей конденсатной пленки Ке меньше его критического значения Ке р, ламинарный по критерию Ке режим, но в котором возможно волнообразное течение, и, наконец, турбулентный режим, для которого справедливо соотношение Не >Ке .  [c.58]


    Анализ теоретических представлений и экспериментальных данных показывает, что, как правило, степень разделения увеличивается с понижением температуры. Однако понижение температуры приводит к увеличению продолжительности анализа. Поэтому, если работа ведется при низких температурах, рекомендуется уменьшать количество неподвижной фазы. При заданной продолжительности опыта для каждой разделяемой смеси следует подобрать оптимальную температуру, соответствующую удовлетворительному значению критерия разделения К и обеспечивающую отсутствие конденсации паров всех анализируемых компонентов. [c.84]

    Общая связь между критериями подобия для теплообмена при конденсации пара представляется в следующем виде  [c.317]

    Формулы (7.3), разумеется, остаются справедливыми и при изменении агрегатного состояния одного или обоих теплоносителей. Однако в случае конденсации паров а1 зависит от ДГ, а в случае кипения жидкостей — а2 от ДГ. При этом частные температурные напоры ДГ и ДГ не заданы перед началом расчета (их возможно найти после расчета А ) известен лишь полный температурный напор Д = Т 1. Поэтому для изменяющегося агрегатного состояния хотя бы одного из теплоносителей при всей правомерности формул (7.3) ими нельзя прямо воспользоваться, необходимо искать иные пути. Эти соображения справедливы и для других случаев, когда какой-либо коэффициент теплоотдачи зависит от пристеночного температурного напора например, при расчете теплопотерь в окружающую среду в случае естественной конвекции а зависит от движущей силы (02 - /). входящей в критерий Грасгофа, а величина 02 для задачи эксплуатации и ряда задач проектирования заранее не известна. [c.531]

    Как известно, поток тепла, вызванный теплопередачей от поверхности контакта в жидкую фазу, значительно больше, чем от пара к поверхности контакта, вследствие существенно различных значений критерия Льюиса для жидкой и паровой фаз. Поэтому конденсация пара будет происходить на поверхности контакта, а испарение жидкости — при пузырьковом кипении ее вблизи поверхности раздела фаз. [c.109]

    Оптимальные параметры многокорпусной выпарной установки определяются по минимуму критерия оптимальности, в качестве которого обычно принимаются суммарные затраты на проведение процесса. Они складываются из стоимости греющего пара, используемого в первом корпусе, стоимости охлаждающей воды, применяемой для конденсации пара, выходящего из последнего корпуса, стоимости эксплуатации оборудования, включая амортизацию, ремонт аппаратов и здания и т. д., а также стоимости электроэнергии, расходуемой вакуум-насосами и насосами для перекачки раствора. [c.392]


    Чтобы убедиться в этом, достаточно вспомнить, что в расчетных соотношениях (3.59)-(3.93) все теплофизические свойства теплоносителей являются функциями от их температур и, кроме того, в правых частях большинства этих соотношений фигурирует температура стенки либо непосредственно (формулы (3.63) и (3.64) для теплоотдачи при естественной конвекции, формула (3.65) для конденсации паров, формулы (3.79)-(3.81) для кипения жидкостей), либо через влияние на вязкость и температуропроводность теплоносителя в критерии Рг или в в формулах (3.59)-(3.61), (3.64). Расчеты показывают, что влияние температуры поверхности стенки на значение а особенно существенным оказывается при кипении и конденсации теплоносителя. [c.273]

    Расчет газовых подъемников (диаметр труб 25— 62 жх, высота 3—24,4 м) для двухфазных потоков воздух—вода и воздух—масло приведен в работе Щоу Определение падения давления при движении кольцевого потока вода—воздух сверху вниз в вертикальных трубах диаметром 25 мм, а также при конденсации паров органических веществ в вертикальной трубе (внутренний диаметр 12 мм) было проведено на основании модифицированного коэффициента трения f, как это показано на рис П-48. Критерий Рей нольдса  [c.160]

    Вынужденное движение газовых примесей порождает новый, более сложный вид движения всей парогазовой смеси в объеме конденсатора. Исследования показывают, что интенсивность конденсации пара существенно зависит от того, с какой скоростью движется газ в объеме конденсатора. Чем больше скорость движения газа при данном постоянном давлении, тем быстрее протекает процесс конденсации пара в твердое состояние. Это происходит потому, что отраженные от поверхности сублимационного льда молекулы газа, которые становятся активными в отношении конденсации молекулами, сообщают потоку черты хаотичности, создают компоненты скорости, нормальные к направлению основного потока, и при вынужденном движении возникает сильное возмущение всей парогазовой смеси, напоминающее турбулентное течение, хотя значения критерия Рейнольдса здесь относительно малы из-за малой плотности среды. Наличие направленного потока газа способствует более сильному перемешиванию потока. В потоке парогазовой смеси наблюдаются особенности, характерные для турбулентного движения отдельные частицы, проходящие через данную точку в фиксированном объеме, не описывают тождественных друг другу кривых. Наличие такого рода течения з объеме конденсатора иллюстрируется рентгеновскими снимками распределения сублимационного льда в цилиндрических трубах [ИЗ]. В то же время при конденсации чистого пара не наблюдается никаких признаков возмущенного течения пара, несмотря на сравнительно большие скорости направленного потока пара. [c.164]

    Данный критерий используется как характеристика склонности расплава к стеклообразованию [112], Вещества, легко образующие стекла, обычно имеют высокое значение энергии активации вязкого течения (е > 20—25), в то время как для металлических расплавов, не образующих стекол, 8 2 [112], Точные оценки выведенного критерия стеклообразования д затрудняются необходимостью уточнения коэффициентов Р и особенно для расплавов, имеющих сравнительно небольшую вязкость. Однако в принципе в соответствии с уравнением (75) при сверхвысоких скоростях охлаждения все расплавы могут быть переведены в аморфное состояние. Максимальные скорости охлаждения веществ достигаются при конденсации паров на охлаждаемые подложки, на которых в этом случае легко образуются аморфные пленки [121, 122]. Отогревание аморфных пленок ряда веществ сопровождается ударным режимом кристаллизации [124], [c.27]

    Аналогично можно получить значения критерия 6 для конденсации пара на внешней поверхности труб, а также для других частных случаев конденсации пара на поверхности. [c.154]

    С уменьшением критерия Не увеличивается толщина пограничного слоя и возрастает вероятность проникания капель из пограничного слоя в турбулентный поток. Если в турбулентном потоке 5 < 5г (где 8г — равновесное пересыщение над каплей), то капли, проникающие в турбулентный поток, будут испаряться, вследствие чего скорость конденсации уменьшится, а общее количество образующегося тумана увеличится. Если же в турбулентном потоке 5 > Зг, то капли будут расти за счет конденсации пара на их поверхности, а пересыщение пара в турбулентном потоке будет снижаться. [c.162]

Рис. Iff. Зависимость между критериями Nu=f(Ga, Re, Рг) при конденсации паров дифенильной смеси на вертикальных трубах. Рис. Iff. <a href="/info/25969">Зависимость между</a> критериями Nu=f(Ga, Re, Рг) при <a href="/info/49607">конденсации паров</a> дифенильной смеси на вертикальных трубах.

    При пленочной конденсации пара на вертикальной стенке или вертикальной трубе критерий Нуссельта определится из уравнений  [c.41]

    В критерии Ми, Ре , Рг и Оа входят физические параметры конденсата X, с, V и у, удельная теплота конденсации пара г и определяющий геометрический размер I (высота для вертикальных труб, произведение периметра окружности на число труб для пучка горизонтальных труб). [c.74]

    Основные пути раскрытия зависимостей (92)—(95), (ПО)—(113), (125), (134) и (135) из критериальных уравнений, описывающих температурный режим и режим теплоотдачи при конденсации пара, кипении и подогреве растворов, были рассмотрены выше, при анализе физических особенностей процессов выпаривания (см. гл. II). Следует, однако, отметить, что формальное перенесение обобщенных результатов экспериментальных исследований процессов выпаривания в другие условия, даже с учетом соблюдения допустимого диапазона изменения определяющих критериев подобия, не всегда позволяет получить математическое описание, достаточно точное для решения задач оптимизации режима работы ВУ. В таких случаях аппроксимация рассматриваемых процессов с помощью критериальных уравнений может быть использована для оценки эффективности применения различных способов оптимизации режима работы ВУ и оценки потерь, вызванных отклонением регулируемых параметров от их оптимальных значений. [c.97]

    Определим оптимальную (по критериям С н W) температуру кипения раствора во втором аппарате или оптимальную температуру конденсации пара в конденсаторе двухступенчатой ВУ томатного производства. [c.137]

    Если фазовых превращений нет (( = 0), то изменение влагосодержания тела в любой точке происходит только за счет переноса жидкости (йи = с1и ). Если критерий фазового превращения равен единице ( =1), то изменение влагосодержания в теле происходит только за счет испарения жидкости и конденсации пара, перенос жидкости отсутствует. Таким образом, критерий фазового превращения изменяется от О до 1 (0<(Р<]1) при ( =0 перенос влаги происходит только в виде жидкости, а при, = 1 —только в виде пара. [c.63]

    Термодинамически к последнему механизму переноса вещества (- = 0) можно отнести перенос жидкости внутри закрытой жидкостным мениском капиллярной поры, когда испарение жидкости происходит на одной стенке или на одном мениске поры, а конденсация пара на другой стенке. При этом необходимо, чтобы перепад температуры вдоль поры был ничтожно мал (конденсация и испарение происходят при одной температуре). Такой процесс переноса пара внутри поры-капилляра термодинамически равнозначен процессу переноса жидкости внутри тела (критерий равен нулю). [c.63]

    Характер смачивания оказывает большое влияние на работу конденсаторов выпарных, ректификационных, холодильных, энергетических систем. На хорошо смачиваемой поверхности происходит пленочная конденсация пара образуется сплошная жидкая пленка. При плохом смачивании происходит капельная конденсация — в виде отдельных капель. При конденсации паров веществ с низкой теплопроводностью (критерий Прандтля Рг 1) решающее влияние на интенсивность теплообмена оказывает термическое сопротивление жидкой пленки. Поэтому при капельном режиме конденсации паров таких веществ коэффициент теплоотдачи значительно выше, чем при пленочной конденсации. В связи с этим для повышения эффективности работы конденсаторов водяного пара стремятся гидрофобизовать поверхность теплообменника. Гидрофобизующие вещества (жирные кислоты, амины и т. п.) либо предварительно наносят на металл, либо вводят в пар. [c.214]

    В подобном случае (например, при конденсации пара на вертикальной стенке) приведенная формула также находит применение с той лишь оговоркой, что критерий Рейнольдса изменяется вдоль высоты стенки. Максимальная толщина слоя стекающего конденсата внизу (при А = 0) выражается аналогичной зависимостью (гл. IV)  [c.268]

    Наложение на циркуляционное движение вынужденного движения газовых примесей порождает новый, более сложный вид движения всей паро-газовой смеси в объеме конденсатора. Чем больше скорость движения газа при данном постоянном давлении, тем быстрее протекает процесс конденсации пара в твердое состояние. Это происходит потому, что отраженные от поверхности сублимационного льда молекулы газа, которые становятся положительно активными молекулами, сообщают потоку черты хаотичности, создают компоненты скорости, нормальные к направлению основного потока, и при вынужденном движении возникает сильное возмущение всей парогазовой смеси, напоминающее турбулентное течение при сравнительно малых значениях критерия Рейнольдса. Таким образом, источником сильного возмущения в объеме сублимационного конденсатора является положительно активный газ. О наличии такого течения в объеме конденсатора говорят распределения температуры на поверхности льда в цилиндрических трубах. В то же время при конденсации чистого пара не наблюдается никаких признаков возмущенного течения пара, несмотря на сравнительно большие скорости направленного потока пара. [c.113]

    Последний критерий в уравнении (4.8) характеризует влияние на процесс конденсации импульса, вносимого на границу раздела фаз присоединенной массой конденсата. Это влияние незначительно при малых значениях относительной скорости пара Шп.от. и при м п.от О величина импульса также стремится к нулю. При боль ших же скоростях пара влияние импульса на теплоотдачу при конденсации пара становится значительным, и оно должно учиты ваться в расчетах. [c.123]

    Возможны два режима закачки. Для первого режима, реализующегося при достаточно больших перепадах температуры между исходной температу рой пласта и температурой закачиваемой воды, на границе фазового переход происходит конденсация пара. При этом давление на границе фазовых перехо дов становится ниже исходного давления пласта, и в профилограмме давлени возникает яма , а д.1я второго режима, наоборот, происходит испарение зака чиваемой воды. Установлен критерий, разделяющий эти два режима. Полученс также условие, когда эволюция поля температуры определяется, в основном конвективным переносом и распределение температур как в зоне фильфаци) воды, так и в зоне фильтрации пара, они однородны, а температурные перепадь в пористой среде реализуются в тонком слое вблизи границы фазовых перехо дов. Для этого случая построены автомодельные решения для плоской и ради альной задач. [c.229]

    Силы, действующие на поверхности твердого тела, ненасыщены. Поэтому всякий раз, когда свежая поверхность подвергается действию газа, на ней создается более высокая концентрация молекул газа, чем в объеме собственно газовой фазы. Такое преимущественное концентрирование молекул на поверхности называется адсорбцией. Прочность связи молекул адсорбата с поверхностью адсорбента, а также величина адсорбции могут сильно меняться от системы к системе. Процессы адсорбции можно разделить на два основных типа физическую адсорбцию и хемосорбцию. Физическая адсорбция вызывается силами молекулярного взаимодействия, к которым относятся силы взаимодействия постоянных и индуцированных диполей, а также силы квадрупольного притяжения. Хемосорбция обусловлена перераспределением электронов взаимодействующих между собой газа и твердого тела с последующим образованием химических связей. Физическая адсорбция подобна конденсации паров с образованием жидкости или процессу сжижения газов, а хемосорбция может рассматриваться как химическая реакция, протекание которой ограничено поверхностным слоем адсорбента, Типы адсорбции различают по нескольким критериям 1) по теплотам адсорбции. Количество выделившейся в процессе физической адсорбции теплоты, отнесенное к одному молю адсорбированного вещества, обычно изменяется в пределах 8—40 кДж. Как правило, теплота хемосорбции превышает 80 кДж/моль 2) по скорости протекания процесса. Поскольку физическая адсорбция подобна процессу сжижения газа, то она не требует активации и протекает очень быстро. Хемосорбция же, аналогично большинству хи- [c.425]

Рис. 1П-13. Диаграмма Даклера для определения среднего коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации пара в зависимости от физических свойств пленки конденсата и приведенного значения критерия Рейнольдса 4 Г/ц (штриховая линия ностроева на основании теории Нуссельта для Ке < 2100). Рис. 1П-13. <a href="/info/378723">Диаграмма Даклера</a> для <a href="/info/1494466">определения среднего коэффициента</a> теплоотдачи при <a href="/info/534702">пленочной конденсации пара</a> в зависимости от <a href="/info/552129">физических свойств пленки</a> конденсата и приведенного <a href="/info/535688">значения критерия Рейнольдса</a> 4 Г/ц (штриховая линия ностроева на <a href="/info/2390">основании теории</a> Нуссельта для Ке < 2100).
    Результаты вычислений, полученные на основе приложения теории нодобия к теплообмену при конденсации паров, дают лучшее согласие ". опытом. Общие уравнения теплообмена в критериях подобия прило- [c.218]

    Значения критерия е, найденные расчетом по экспериментальным данным, могут быть также получены и из аналитического решения задачи, приведенной ииже. Как показали эти расчеты, величины критериев е, найденные разными методами, практически совпадают. Критерий фазового превращения может быть вычислен и из опытных данных по послойным скоростям сушки материала при высоких /гр. Значения е будут тем точнее, чем больше слоев в образце. Отметим, что этот метод может быть использован и в том случае, если происходит конденсация пара внутри толстого материала, но тогда величина е имеет уже несколько иной смысл. Расчет проводится по следующей формуле  [c.101]

    Специфическим для теплоотдачи при К01нденсации является критерий Кутателадзе К, характеризующий соотношение тепловых потоков, вызывающих конденсацию пара и подогрев жидкости. Он определяется соотношением  [c.115]

    Следует отметить, что для расчета необходимо предварп-тельно определить локальные фазовые коэффип е чты ассоот-дачи в неадпабатическом режиме Л , К11, критерий конденсации X и нагрузки по пару С п жидкости Ь. На основании этих данных рассчитывается угол наклона рабочей линии т. [c.53]

    В основное уравнение для определения интенсивности конденсации пара (51) входит непосредственно скорость движения газа w, которая зависит от средств его откачки. Вместе с тем в выражение для коэффициента затвердевания, определяющего процесс конденсации пара, входит безразмерный критерий Ф. Каждая из этих величин (ш и Ф) по-разному влияет на процесс конденсации пара в твердое состояние. 1аправленное движение отраженного неконденсирующегося газа способствует развитию возмущения паро-газовой смеси 118 [c.118]

    Выражение для критерия конденсации К находят путем подобного преобразования дифференциального уравнения, характеризующего граничные условия. Это уравнение получают, приравнивая количество тепла, выделяющегося при конденсации пара на элементе поверхности dF стенки и отводимого через пленку конденсата посредством теплопроводности (по закону Фурье). Критерий К следует рассматривать как меру отношения теплового потока, затрачиваемого на фазовое превращение, к теплоте перегрева или переохлаждения фазы при температуре ее насыи ения. [c.303]


Смотреть страницы где упоминается термин Критерий конденсации пара: [c.121]    [c.230]    [c.11]    [c.161]    [c.276]    [c.11]    [c.243]    [c.73]    [c.107]    [c.74]    [c.137]    [c.161]   
Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.128 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Конденсация пара



© 2025 chem21.info Реклама на сайте