Карбиды мелкодисперсные

Процесс получения карбидов из оксидов ступенчатый сначала оксид восстанавливается водородом до металла, который затем насыщается углеродом. Поскольку металлы образуются в мелкодисперсном состоянии, насыщение углеродом происходит быстро — в течение 1—2 ч. Дальнейшее прокаливание полученного карбида в токе метана может привести к загрязнению его углем, который образуется в результате термического разложения метана и отлагается на поверхности карбида. В чистом состоянии получить карбиды этим методом трудно. [c.55]

Химические реакции между элементами, растворенными в твердой стали используют для улучшения ряда ее эксплуатационных свойств. Для этого, в частности, применяют различные методы термической обработки, основанные на выделении из твердых растворов химических соединений в виде избыточных фаз. Так, выделение карбидных, карбо-нитридных и подобных фаз в стали в виде мелкодисперсных частиц повышает ее твердость. Например, в стали легированной ванадием при определенных концентрациях и температурах происходит выделение карбида V V + -f =V .. [c.157]

Сплавы с нестабильной аустенитной матрицей проявляют значительно более высокую износостойкость, чем сплавы со стабильной основой. Высокое сопротивление изнашиванию первых объясняется значительными изменениями, происходящими в их поверхностных слоях в процессе износа (превращение аустенита в мартенсит, создание внутренних сжимающих напряженнй, выделение мелкодисперсных карбидов по плоскостям скольжения, значительное перераспределение количеств структурных составляющих и т. д.). Износостойкость таких сплавов повышается при наличии однородной карбидной фазы, причем ее содержание выше у марганцовистого аустенита по сравнению с никелевым. [c.30]

Введение бора в чугун способствует его отбеливанию, причем можно достичь равномерного распределения мелкодисперсных карбидов по сечению отливки. Бор повышает микротвердость цементита и общую твердость. [c.67]

По разработанной методике исследовались еще многие марки и типы сталей [146—148]. В большинстве случаев установлено ухудшающее влияние низкой температуры на абразивную износостойкость этих м,атериалов при двух схемах взаимодействия металлов с абразивной поверхностью (трение и удар). Значительный интерес представляют другие схемы взаимодействия материала с абразивом. Поэтому были проведены испытания на изнашивание стали 45 в крупнокусковой и мелкодисперсной абразивной массе. В первом случае в качестве абразива использовался гравий, а во втором— карбид кремния. Испытания в крупнокусковой абразивной массе проводились на установке ЧП-1 барабанного типа [149, 150], а в мелкодисперсной —на установке, схема которой предложена Н. М. Серпиком [151]. Методика выполнения этих исследований подробно изложена в работах [149—151], а основные результаты сравнительной износостойкости стали 45 при разных схемах изнашивания приведены на рис. 61. Испытания показали, что схема взаимодействия материала с абразивом — один из главных факторов, [c.157]

Влияние титана неоднозначно и зависит, по-видимому, от конкретной микроструктуры сплава. В мартенситно-стареющих сталях титан входит в состав интерметаллида N 3X1. В этих сталях, поведение которых при закалке отличается от поведения большинства других сталей, рассматриваемых в данном разделе, титан усиливает водородное охрупчивание [27, 28], даже если принять во внимание вероятное изменение предела текучести с повышением его содержания. В то же время в прочих ферритных и мартенситных сталях при широких изменениях концентрации титана, уровня прочности и микроструктуры наблюдалось, как правило, существенное повышение стойкости в средах, содержащих как Н2, так и НаЗ [10, 19, 20, 28, 29]. Положительное влияние титана при этом объясняли его способностью ограничивать количество остаточного аустенита, что снижает и опасность последующего образования мартенсита [28, 30]. Однако, как показывают недавние результаты, главная роль титана, если он присутствует в виде примеси замещения или в форме мелкодисперсного равномерно распределенного карбида, заключается в том, что он действует как преимуществен- [c.55]

Старение наклепанной стали обусловлено ускоренным распадом пересыщенных растворов углерода и азота в феррите с образованием мелкодисперсных карбидов и нитридов. Распад происходит ускоренно потому, что наклеп вызывает искажение кристаллической решетки и снижение растворимости. При комнатной температуре процесс старения затягивается из-за малой скорости диффузии. [c.34]

Повышение сопротивления ползучести и длительной прочности стали обеспечивают присадки молибдена, вольфрама, ванадия, хрома, бора. Молибден, вольфрам, ванадий и хром образуют очень мелкодисперсные карбиды, препятствующие развитию пластических деформаций пр и высоких температурах одновременно они приводят к снижению пластичности при разрушении. Молибден, вольфрам и ванадий, находясь в твердом растворе, повышают температуру рекристаллизации и этим препятствуют разупрочнению при, высоких температурах. Стали, легированные только молибденом, не применяют из-за их склонности к графитизации, которая заключается в распаде карбида железа с образованием включений графита. [c.38]

В ходе медленного охлаждения из пересыщенного раствора по границам зерен выпадают очень мелкодисперсные карбиды, обусловливающие снижение ударной вязкости. При ускоренном охлаждении образуется пересыщенный раствор углерода в феррите, и карбидных выделений по границам зерен не наблюдается. Поэтому лри ускоренном охлаждении отпускная хрупкость не имеет места. [c.41]

Повыш. стойкостью отличаются также композиционные блестящие никелевые покрытия, содержащие мелкодисперсные диэлектрич. частицы - каолин, карбиды, 8102 ДР-Осажденный на такое покрытие слой Сг приобретает микропористую структуру, к-рая снижает интенсивность коррозии N1. Для декоративных целей разработано серебри-сто-матовое (велюровое) никелирование. [c.500]

Различают Ж, с. на основе Ре, N1, Со, Си, Л1 и тугоплавких металлов W, Мо, № и др. (см. табл.). Введение легирующих элементов способствует упрочнению образующихся в Ж. с. твердых р-ров, замедлению диффузионных процессов, образованию в сплаве интерметаллидных и карбидных фаз, а также защитных поверхностных пленок. Необходимую для высокой прочности структуру Ж. с. получают при определенных условиях кристаллизации в результате спец. термич. обработки. Наиб, упрочнение Ж. с. вызывает образование мелкодисперсных фаз (карбидов, интерметаллидов, боридов) в твердом р-ре сплава. Образующаяся структура Ж. с. затрудняет возникновение и развитие дислокаций и тем самым увеличивает сопротивление сплава деформации. [c.129]

Литейные Ж. с. получают выплавкой шихты в вакуумноиндукционной печи до полуфабриката (прутка). Изделия из литейных Ж. с. изготовляют в основном методом прецизионного литья в вакууме или инертной атмосфере. Полученные изделия подвергают такой же термич. обработке, что и деформируемые Ж. с. Для улучшения физ.-хим. характеристик сплава применяют также способ направленной кристаллизации образующихся после термообработки мелкодисперсных фаз. Литейные Ж. с. содержат, как правило, значит кол-во углерода и легирующих элементов (таких, как Мо, W, А1, Ti) и по фазовому составу отличаются от деформируемых наличием большего кол-ва упрочняющих интерметаллидов, карбидов и боридов. [c.129]

Если галоген в соединении связан с углеродом, то кремний-органическое соединение сгорает без катализатора, не образуя карбида кремния, так как галоген играет здесь роль катализатора. Сожжение таких веществ ведут в присутствии одного асбеста, который улавливает образующийся мелкодисперсный диоксид кремния. [c.53]

V. При содержаниях карбидообразующих элементов до отмеченного оптимума повышается сопротивление стали хрупкому разрушению и одновременно возрастает стойкость к водородному охрупчиванию Тр) (см. рис. 2.9). Вместе с тем при больших содержаниях карбидообразующих элементов сопротивление хрупкому разрушению снижается, а сопротивление водородному охрупчиванию продолжает расти за счет нахождения в твердом растворе (матрице) улучшаемой стали до 40 % карбидообразующих элементов (N6, V). При этом окклюзионная способность стали уменьшается в 2 раза. Ванадий и ниобий образуют мелкодисперсные карбиды округлой формы, что также способствует уменьшению количества возможных ловушек водорода в стали. [c.147]

Большие потенции таятся в плазмохимической технологии производства мелкодисперсных порошков — основного сырья для порошковой металлургии, в восстановлении металлов, синтезе оксидов, карбидов, силицидов, нитридов, карбонитридов, боридов таких металлов, как титан, цирконий, ванадий, ниобий, молибден [13]. Все эти соединения являются сверхтвердыми и жаропрочными материалами, столь необходимыми для современного машиностроения. Уже разработана технология синтеза монооксидов (ЭО) элементов, обычно встречаюпщхся лишь в составе диоксидов ЭОг), например монооксида кремния (510), обладающего ценнейшими электрофизическими свойствами. И несмотря на то, что плазмохимические процессы в таких синтезах характеризуются высокими энергетическими параметрами (7ж5000—6000 К тепловой поток до 5—7 МВт иа 1 см ), процессы эти отличаются не только исключительно высокими скоростями, но и относительно низкими удельными энергетическими затратами — всего лишь около 1—2 кВт-ч/кг Таким образом, химия высоких энергий направлена на экономию энергии. [c.235]

Сухой способ. Определение углерода и водорода в кремний-органических соединениях связано с известными трудностями, обусловленными природой этих соединений. Высокая термостойкость многих кремнийорганических соединений является причиной их неполного сожжения при обычном способе анализа, применяемом для чистых органических соединений. При пиролизе кремнийорганических соединений, особенно соединений, содержащих ненасыщенные группы, образуется карбид кремния [1251], который сжигается не полностью и с трудом. Затруднения может представлять и образующаяся мелкодисперсная двуокись кремния, которая легко увлекается потоком газа и оседает в поглотительных сосудах [N64]. Некоторые виды кремнийорганических соединений—легко летучи, а в смеси с кислородом взрываются. [c.216]

Горячая деформация как сжатия, так и растяжения способствует лишь незначительному росту зерен. На границах и частично внутри зерен выделяются мелкодисперсные карбиды. Последующая 30-минутная выдержка при температуре 800. .. 1200 С и охлаждение на воздухе к существенным изменениям структуры не приводят. Механическая прочность и коррозионная стойкость сталей сохраняются. [c.480]

Газовое контактное хромирование мартенсйтной нержавеющей стали 13Х12Н2ВМФ привело к образованию на поверхности образцов ферритной зоны толщиной около 0,1 мм и неравномерной карбидной зоны толщиной 0,005 мм. Вследствие увеличения концентрации хрома в слое при насыщении до такой, при которой а ->7 ->а-превращения отсутствуют, диффузионный слой состоит из о-таердого раствора хрома в железе и мелкодисперсных карбидов. Микротвердость толстой ферритной зоны равна 2300 МПа, основной структуры — 3500 МПа. [c.176]

ВО время закалки происходит растворение карбидной фазы в твердом растворе последующее быстрое охлаждение стали фиксирует структуру мартенсита с некоторым количеством карбидов. При закалке хромистой стали необходимо ее нагревать до высокой температуры, так как карбиды хрома весьма устойчивы и растворяются лишь при высокой температуре. Отпуск вызывает выделение мелкодисперсных карбидных частиц из а-раствора. В зависимости от температуры отпуска соответственно изменяются механические свойства хромистой стали. При температуре отпуска 450—550° С наблюдается значительное падение ударной вязкости (рис. 35), сопровождающееся также ухудшением коррозионной стойкости. Поэтому отпуск производят либо ниже 400°, либо выше 600° С. Обычно термическая обработка нержавеющей хромистой стали, содержащей 12% хрома, заключается в закалке с 1000—1050° С в масле и отпуске при ООО— 780° С. Хромистая сталь характеризуется склонностью к отпускной хрупкости, поэтому после отпуска ее следует охлаждать быстро (в масле). [c.70]

Модифицирование железо-углеродистых сплавов применяют для получения. ме таозернистой структуры. Модификаторы вь]полняюг роль центров кристаллизации, от которых начинается рост зерен, И.ми являются мелкодисперсные частички тугоп.лавких химических элементов или их соединений (карбиды, нитриды, оксиды) [13], Фракционирование молекул по размерам [c.21]

Для придания необходимых физико-механических свойств в оксидную пленку могут вводиться находящиеся в электролите нерастворимые в воде в этих условиях металлы, а также мелкодисперсные тугоплавкие соединения (карбиды, бориды, нитриды) и окислы за счет электрофоретической доставки их на анод. Образование пленок происходит в локальных объемах порядка 10 см при температуре пробойного канала 2000 К и скорости охлаждения 10 - 10 градус/с. По такому принципу формируются керамические покрытия, применяемые для повыщения коррозионной и термической стойкости алюминиевых деталей. Керамические покрытия получают из водных растворов силикатов щелочных металлов, например из 3-4-модульного силиката натрия (концентрация 0,1-0,2 М), они представляют собой шпинели AlSiOj, сформированные при анодировании в режиме искрового разряда (напряжение 350 В). Дегидратация и спекание силикатов на аноде происходят в результате искрового пробоя окисного слоя, образующегося при анодировании алюминия. При электролизе на аноде происходит разряд гидроксил-ионов I. силикатных мицелл, а также образуются окислы [c.124]

В. С. Попов и сотрудники [52] считают, что наиболее высокого сопротивления изнашиванию можно достичь, увеличив способность стали к упрочнению, поскольку доля энергии, затрачиваемой на упрочнение, составляет приблизительно 90% в балансе всех энергетических затрат при изнашивании. Одним из путей повышения износостойкости деталей, работающих в контакте с образивной средой, может быть применение метастабильных аустеннтных сталей с включениями мелкодисперсных карбидов в аустенитной основе. [c.12]

При испытании стали 45 в крупнокусковой абразивной массе [149] установлено, что микротвердость изношенной поверхности термоулучшенной стали несколько ниже, чем на глубине 0,2—0,3 мм. Если оценить ударное (с проскальзыванием) воздействие крупного гравия на изнашиваемую поверхность, то можно предположить, что слой с пониженной микротвердостью образуется за счет перенапряжения отдельных микрообъемов поверхности. Этого не происходит при испытании сталей в мелкодисперсной абразивной массе, так как нормальная (ударная) составляющая воздействия мелких частиц абразива незначительна при выбранном режиме испытаний. В этом случае изнашивание происходит за счет тангенциальной составляющей, реализуемой при окатывании зернами карбида кремния поверхности образца, но не каждое зерно может вырезать или выдавить лунку на поверхности материала. Это могут сделать лишь зерна, соответственно ориентированные относительно поверхности трения. Следует отметить, что при трении об абразивную поверхность вероятность ориентации зерен, определяющих интенсивность изнашивания, более высокая, чем при испытаниях в абразивной массе. При ударе об абразивную поверхность характер воздействия абразива на изнашиваемую поверхность в значительной мере идентичен испытаниям в крупнокусковой абразивной массе не только по виду изношенной поверхности, но и по микротвердости предразрушенного слоя [c.158]

Оказывается, что при высоких уровнях прочности наиболее высокой стойкостью к воздействию внешней среды (по крайней мере водорода) обладают хорошо OTnyuieHHbie мартенситные или бейиитные микроструктуры, полученные с помощью специальной обработки аусформинг и состоящие из мелких пластинок и равномерно распределенных мелкодисперсных карбидов [47, 48], Три среднем или низком уровне прочности картина более сложная, [c.60]

Известно, что при низком отпуске закаленной стали (80 — 200°С) происходит гетерогенный распад мартенсита, частичное выделение из него углерода и образование мелкодисперсных карбидов типа Ре С, увеличивающих электрохимическую гетерогенность стали. Электронномикроскопические исследования и карбидный анализ показали, что незначительна пластическая деформация при ВТМО стали (е =0,1) мало изменяет рельефность мартенсита, но уменьшает количество карбид- [c.57]

Установлено, что повышение температуры аустенизации стали 11Х12Н2МВФБА перед закалкой с 1020 до 1130 С существенно влияет на величину предела выносливости образцов. Более низкая температура закалки (1020°С) обусловливает более резкое снижение предела выносливости с повышением температуры отпуска (с 660,до 545 МПа), чем сталь, закаленная с 1130°С (с 620 до 580 МПа). Сталь, закаленная с 1020 или 1130°С и отпущенная при 600°С, состоит из мартенсита и мелкодисперсных легированных карбидов, причем в стали, закаленной с 1130°С карбидов меньше, чем в стали, закаленной с 1020°С, так как при низшей температуре аустенизации не происходит полное растворение карбидов ниобия в аустенита. Сталь, закаленная от 1020°С, меняет характеристики прочности и пластичности более заметно с изменением температуры отпуска, чем после закалки от 1130°С, т.е. повышение температуры аустенизации обусловли вает большую стабильность свойств стали при повышенных температурах. Высокий предел выносливости стали 11Х12Н2МВФБА после закалки и отпуска при 600 °С достигается в основном за счет выделения упрочняющей метастабильной фазы (Сг, Л/, Мо, V )J( N) и карбонитридов ниобия Мз(СМ). Повышение температуры отпуска до 660 и 700 С обусловило-снижение предела выносливости в воздухе соответственно до 580 и 500 МПа вследствие выделения и коагуляции сложного карбида /№,, С . [c.59]

V. будучи ферритообразуюшим элементом, замыкает у -область на диаграмме состояния при введении в сталь в количестве около 1 %. Его главной особенностью является способность образовывать стабильные. мелкодисперсные карбиды в ходе нормализации с температур 1000-1050 °С. В этих условиях в сталях, легированных V, развиваются процессы дисперсионного твердения. Образующиеся мелкодисперсные карбиды V существенно повышают прочность сталей и их сопротивляемость ползучести. [c.13]

Экспериментальным путем с применением рентгеновского, магнитного и кинетического методов нам удалось доказать, что при температурах 450—500° С и науглероживании мелкодисперсного железа чистым метаном действительно образуется чистый карбид железа РбдС [12]. Таким образом, впервые была показана возможность низкотемпературного синтеза чистого цементита в метастабильном состоянии науглероживанием железа метаном. При температурах 550—700° С цементит образуется этим путем с примесью углерода и быстро разрушается. Кинетическим методом получено указание на возможность образования карбида кобальта С02С. Образование других карбидов железа, кобальта и никеля не удалось доказать, что объясняется их относительно малой стабильностью. [c.110]

При сожжении кремнийорганических соединений образуется диоксид кремния Si02 наряду с диоксидом кремния большинство этих соединений образует карбид кремния Si , который не окисляется при температуре ниже 2000 °С. Чтобы избежать этого, применяют катализатор — оксид хрома (П1) на асбесте, который улавливает мелкодисперсный диоксид кремния и препятствует образованию карбида кремния. Многие кремнийоргани- [c.52]

Еще в первых работах, относящихся к 1926 г., Фишер и Тропш высказали предположение, что водород образует с металлами гидриды, а металлы VIII группы образуют с окисью углерода карбиды. Получающийся мелкодисперсный карбид разлагается водородом с образованием свободного металла и метиленового радикала. При соединении радикалов между собой образуются углеводороды с цепями различной длины. Гидрирование ЭТИХ углеводородов приводит к образованию алканов. [c.334]

Возникновению склонности к МКК в результате образования нитридов хрома так же, как в присутствии карбидов, соответствует образование слаборазобш,енных цепочек мелкодисперсных нитридов, укрупняющихся при повышении температуры или увеличении продолжительности отпуска. Однако в присутствии только нитридов глубина МКК и травимость границ значительно меньше, чем при аналогичной структуре, связанной с образованием карбидов, вследствие меньшего обеднения твердого раствора при образовании нитридов. [c.65]

Ацетилен и мелкодисперсный натрий, суспензированный в ксилоле, диоксане и др., реагируют с образованием ацетиле-нида [14]. Циклопентадиен очень энергично реагирует с калием в бензоле [15, 16], а фенилацетилен — с калием или натрием в эфире. Инден в этих условиях не реагирует [15]. Реакция между инденом и металлическим натрием проходит при нагревании выше 140°, а с флуореном — при 190—200° [17]. Если пропускать ацетилен над натрием при температуре выше 100°, то образуется ацетиленид натрия. Выше 210° замещаются оба атома водорода и получается карбид 2Na2 [18]. Примерно при такой же температуре из трифенилметана и калия образуется трифенилметилкалий [19], тогда как дифенилметан переходит в калиевое производное при 230°. При температуре кипения толуола в течение 3 час. происходит его незначительное (3%) металлирование калием [20]. С металлическим цезием толуол реагирует при температуре плавления цезия (30°) с выделением водорода и образованием бензилцезия [21]. [c.112]

В тех случаях, когда крупное производство ацетилена территориально связано с производством карбида кальция, ил может быть снова использован в качестве известкового сырья для производства карбида кальция. Отделение воды от карбидного ила может быть осуществлено при помощи фильтр-прессов под давлением 4—5 кг1см . Твердый остаток содержит 42—45% влаги. При дальнейшей сушке горячим воздухом получается сухой мелкодисперсный порошок гидрата окиси кальция. [c.252]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология