Регенерация одноступенчатой

Схема процесса зависит от содержания и соотношения кислых компонентов в обрабатываемом газе. При низком объемном содержании СО2 (до 5%) можно ограничиться очисткой газа от H2S. В этом случае применяется схема с одноступенчатой очисткой. Если объемное содержание СО2 в очищаемом газе выше 5%, но меньше, чем содержание H2S, то также можно ограничиться одноступенчатой очисткой газа от кислых компонентов. При этом в результате одновременной абсорбции H2S и СО2 содержание двуокиси углерода снижается до приемлемого уровня, а кислый газ, получаемый при регенерации абсорбента, пригоден для процесса Клауса. [c.182]

По основным техническим решениям установки деасфальтизации в две ступени аналогичны одноступенчатым, но имеют не две, а три раздельные системы регенерации деасфальтизатов 1-й и 2-й ступеней и асфальта 2-й ступени. [c.203]

В схеме "Тексако" (рис. I) выходящим из реактора сырой синтез-газ орошается водой в оросительном холодильнике или впрыском в нижнюю часть реактора. При этом из газа извлекается до 9055 сажи, газ охлаждается до 573 К и, одновременно, насыщается водяными парами, что необходимо для конверсии окиси углерода. Затем, после тонкой очистки от сажи в турбулентном распылителе и скруббере, газ поступает на конверсию СО, которая осуществляется на среднетемпературном кобальтмолибденовом катализаторе при 553-623 К. Он специально разработан для процесса конверсии газа, не очищенном от сернистых соединений [З]. го активность повышается при повышении давления процесса. В одноступенчатом процессе содержание СО в газе снижается до 1,25% [4]. Кроме конверсии СО на этом же катализаторе происходит конверсия OS в HjS. Поэтому конвертированный газ подвергается очистке одновременно от СО2 и HjS метанолом (процесс "Ректизол"). При его регенерации путем простого снижения давления раздельно выделяется чистый СО2, пригодный, например, для синтеза карбамида, а также Н25 - для процесса Клауса. Остатки СО в газе удаляются конверсией на низкотемпературном катализаторе и после очистки газа от СО2 окислы углерода подвергаются метанированию. [c.107]

Одноступенчатая очистка атмосферная регенерация [c.265]

Процесс проводят при температуре 482-552 С, давлении 0,10-0,17 МПа, кратности циркуляции катализатора 4-7. Температура при одноступенчатой регенерации с полным дожигом оксида углерода составляет 677-718°С. Выход кокса составляет 7,4%, расход катализатора — 1,03 кг/м сырья. [c.155]

Схемы регенерации абсорбента на газоперерабатывающих заводах различны. Десорбцию осуществляют при температуре в кубе десорбера, равной 109-204°С, и остаточном давлении 0,01 МПа. При этом концентрация ди- и триэтиленгликоля достигает 99,5 мае. %. Кроме одноступенчатой используют и схемы с двухступенчатой десорбцией гликоля. В первом десорбере концентрация гликоля повышается до 99 мае. %, во втором - до 99,9 мае. %. [c.87]

Аппаратурное оформление процесса во многом аналогично схемам современных установок каталитического риформинга. Общая схема близка к применявшейся в установках гидрокрекинга начального периода. Температура лежит в пределах. 260—400°С, давление 52—133 ат в зависимости от характера сырья и чистоты имеющегося водорода. Обычно процесс осуществляют в две ступени, хотя в некоторых условиях целесообразнее использовать одноступенчатый вариант. Достигаются длительные периоды работы между регенерациями катализатора или до необходимости его замены. В условиях промышленных установок при проектных условиях срок службы катализатора обычно превышает 1—2 года. [c.64]

Рис. 26. Адсорбционная установка для извлечения сжиженных нефтяных газов и газового бензина с фракционирующими колоннами для получения товарных продуктов. Одноступенчатый -адсорбционный процесс с двумя рабочими зонами и общей системой регенерации.

Рис. 28. Схема адсорбционной газобензиновой установки. Одноступенчатая адсорбция с двумя рабочими зонами и двойной системой регенерации, с впрыском жидкости и низкотемпературным охлаждением регенерирующего газа.

При использовании ступенчато-противоточной технологической схемы очистки стоков достигается значительная экономия активного угля по сравнению с одноступенчатой схемой, однако капитальные и эксплуатационные затраты возрастают пропорционально числу ступеней очистки. Тем не менее, расчеты показывают, что в большинстве случаев в экономическом отношении предпочтительнее ступенчато-противоточные схемы, поскольку затраты на регенерацию и восполнение потерь активного угля оказывают доминирующее влияние при технико-экономическом сравнении вариантов технологических схем очистки сточных вод. [c.184]

Технологические схемы циркуляционных процессов весьма разнообразны. Так, в стадии абсорбции, кроме схем, показанных на рис. П-5 и П-6, используются и другие. Могут применяться схемы абсорбции с двумя и большим числом потоков абсорбента. Обычно верхний поток охлаждают до более низкой температуры или глубже регенерируют. Такие схемы позволяют в ряде случаев добиться более тонкой очистки и одновременно сократить расход энергии на регенерацию, сократить циркуляцию абсорбента, упростить схему (заменив двухступенчатую очистку одноступенчатой). Применяются схемы абсорбции с отводом тепла абсорбции (неадиабатическая абсорбция), что способствует увеличению поглотительной способности абсорбента. [c.41]

На рис. 111-23 приведена 12 одноступенчатая схема с разветвленным потоком раствора, поступающим на регенерацию. [c.255]

На рнс. 7-Ю показан автомобильный газотурбинный двигатель с вращающимся теплообменником фирмы Крайслер мощностью 120 л. с. [38]. Результаты его испытаний на легковом автомобиле Плимут показали, что по мощности и расходу топлива он не уступает современным поршневым двигателям. Одноступенчатый компрессор засасывает воздух и подает его -в коллектор, расположенный в верхней части двигателя. Из коллектора воздух проходит через вращающийся теплообменник, выполненный в виде диска с диаметром 457 мм и высотой 76,2 мм и поступает в камеру сгорания. После расширения в двухступенчатой турбине горячие газы направляются вверх через теплообменник к сложной верхней крышке и оттуда выбрасываются в выхлопную систему. Диск теплообменника смонтирован горизонтально над Двигателем и приводится во вращение специальной шестерней, связанной с зубчатым венцом, укрепленным на наружном ободе матрицы. Вращающийся теплообменник обеспечивает степень регенерации тепла 83% на режиме полной мощности и 87% при работе двигателя с нагрузкой и 25% от максимальной. На двигателе последней модели указанные значения степени регенерации увеличены на 3%. [c.149]

Одноступенчатая очистка и вакуумная регенерация [c.265]

Одним из основных вопросов экономичности процесса очистки от СО2 является расход пара на регенерацию абсорбента и полнота очистки газа от углекислоты. В связи с этим для более эффективной очистки используют схемы с двух- и трехступенчатой абсорбцией и регенерацией (рис. 9). Если одноступенчатая очистка снижает содержание углекислоты до 0,8%, двух- и трехступенчатая -соответственно до 0,05-0,02 . [c.27]

Деасфальтизация комплексообразующих с карбамидом углеводородов нефти применяется впервые. В проекте предусматривается одноступенчатая схема противоточного экстрагирования пропаном с последующей регенерацией пропана из раствора парафина и асфальта. Полученный парафин-сырец содержит до 24% жидкого парафина. [c.177]

В принципе наиболее простым (одноступенчатым) способом получения водорода является термокаталитическое разложение метана на элементы. Подобный процесс усиленно рекламировался недавно одной из зарубежных фирм, но, судя по всему, не получил дальнейшего развития, хотя доказано, что он обеспечивает получение наиболее дешевого водорода. По косвенным данным, основная трудность при осуществлении этого процесса связана с оплавлением применяемого металлического катализатора на стадии его регенерации (выжигания углерода кислородом воздуха). [c.4]

В аппараты непрерывного действия суспензия порошкообразного адсорбента подается пропорционально расходу очищаемой воды. Аппарат рассчитан на пребывание воды в контакте с активным углем в течение заданного времени (0,5—5 мин), после чего к суспензии добавляют полиакриламид в дозе 1 —1,5 мг/л и направляют ее в радиальный отстойник для разделения. Шлам насыщенного адсорбента направляют на обезвоживание и регенерацию. С целью экономии адсорбента целесообразно последовательное включение двух или трех таких ступеней адсорбции. При трехступенчатой схеме экономия адсорбента может достигать 60—80% по сравнению с его расходом при одноступенчатой схеме очистки [c.1073]

Очистка сточных вод в одноступенчатых аэротенках с регенераторами заключается в то.м, что процессы очистки воды и регенерации активного ила разделены. Смесь осветленной сточной воды с активным илом находится в аэротенке до тех пор, пока БПК сточной воды не снизится до требуемой величины. К это ,1у времени на активном иле сорбируются (накапливаются) загрязнения, перешедшие из сточной воды, но минерализация их еше не закончена. Процессы минерализации загрязнений, сорбированных на активном иле и восстановления активных свойств самого ила осуществляются в отдельном сооружении — регенераторе, куда активный ил поступает после его отделения от очищенной сточной воды во вторичных отстойниках. При работе по этой схеме в регенераторах поддерживается высокая доза ила (6-7 г/л), что позволяет иметь во всей системе среднюю повышенную дозу ила. За счет повышенной дозы ила может быть увеличена производительность сооружения или сокращено время на завершение процесса (т. е. уменьшен объем аэротенков). [c.134]

В качестве реактора (рис. 1) используется выносной лифт-реактор 1 с многофорсуночной системой впрыска сырья 12, который заканчивается поворотным прямоугольным коленом. Для быстрого отделения катализатора от продуктов крекинга и исключения возможного излишнего углубления процесса крекинга на выходе из лифт-реактора установлены двухступенчатые циклоны 4. В верхней части сепаратора 8 для удаления из продуктов крекинга катализаторной пыли расположены одноступенчатые циклоны 3. Отработанный катализатор поступает в отпарную секцию 9, где водяным паром отпариваются захваченные им углеводороды. Далее по стояку б катализатор поступает в регенератор 2 для регенерации. [c.5]

Мембраны. Первые инженерные разработки по извлечению водорода с помощью металлических мембран на основе сплзеов палладия начаты 15—20 лет назад. Процесс выделения водорода предлагали проводить при температурах от 673 до 900 К в одну 19] или две ступени [10, II]. Степень регенерации водорода достигает 90% (одноступенчатое разделение при давлении исходного газа 15 МПа и давлении пермеата 0,2—0,3 МПа) и 98,5% при двухстадийном процессе (давление в напорном канале до 45 МПа, давление пермеата I ступени — 3—7 МПа, II ступени — атмосферное). Одно из достоинств металлических мембран — возможность получения водорода, практически не содержащего примесей. Так, применение мембран на основе сплава палладия с серебром в установках каскадного типа английской фирмы Джонсон Маттей Металс [12] позволило получить пермеат, содержащий 99,99995% (о б.) Иг- Отметим, что для. .этого необходимо, чтобы концентрация водорода в исходной смеси была не менее 99% (об.) Н2. Процесс проводится при температуре 550— 600 К под давлением х2, МПа. Производительность установки от 14 до 56 м ч высококонцентрированного водорода. Однако в промышленности металлические мембраны на основе палладия и его сплавов используются редко, в основном из-за дефицитности и высокой стоимости мембран, необратимого отравления палладия, необходимости поддержания высоких температ ур. [c.272]

Рис. 2-66. Схема одноступенчатой фракционированной экстракции (двумя несмешивающимися растворителями) /—ступень 1 (аппарат с мешалкой—отстойник) Од—установки для регенерации рас-творителей.

Принципиальная схема установки одноступенчатой деасфальтизации гудрона с узлом регенерации растворителя, работающим в сверхкритическом режиме, представлена на рис.4. Насосом 2 деасфальтизатный раствор с верха экстракционной колонны 1 прокачивается через теплообменники 3,4 в сепаратор 5, работающий в сверхкритическом режиме. В сепараторе происходит разделение смеси деасфальтизат - пропан на две фазы верхнюю пропановую и нижнюю деасфальтизатную. Верхняя фаза состоит из практически чистого пропана, последний проходит через теплообменники 3,6, где отдает основную часть тепла деасфальтизатному и асфальтному растворам, через струйный компрессор -7, где используется в качестве рабочего тела для компремирования паров пропана, выходящих из отпарных колонн, и через водяной холодильник 14 - в емкость растворителя. [c.55]

Рис. 1.6. Принципиальная технологическая схема установки одноступенчатого гидрокрекинга вакуумного газойля П-1, П-2 - печи Р-1 - реактор К-1 - стабилизационная колонна К-2 - ректификационная колонна К-3 - отпарная колонна К-4 - обсорбер от H S С-1 и С-2 - сепараторы высокого и низкого давления С-З, С-4 - сепараторы I - сырье II - ВС Г III - дизельное топливо IV - легкий бензин V - тяжелый бензин VI - тяжелый газойль VII - углеводородные газы на ГФУ VIII - газы отдува IX - регенерированный раствор МЭА X - раствор МЭА на регенерацию XI - водяной пар

Для осушки циркулирующего водородсодержащего газа от влаги и очистки от тяжелых углеводородов и механических примесей преду-шотрены две адсорбционные колонны, одна из которых находится на контактировании, другая - на регенерации. Диаметр колони 1600 мм, высота 10700 мм, объем 16 м . Каждая имеет по две решетчатые тарелки, на которые загружают цеолит. Для подогрева газов регенерации цеолитов в колоннах служит вертикальная цилиндрическая печь с вертикальной подовой горелкой и спиральным змеевиком. Для сжатия циркулирующего водородсодержащего газа установлены одноступенчатые поршневые компрессоры марки 2М-10-11/4260. [c.30]

Штриховые линии относятся к идеальной установке, а сплошные — к действительной одноступенчатой абсорбционной водоаммиач-нэй установке с регенерацией тепла в теплообменнике раствора и охладителе конденсата. Зависимости э н—[(Тс) для идеальной установки построены по уравнению (5.3). При 7 = oпst и 7 н= onst и снижении температуры охлаждения удельный расход тепла в идеальной абсорбционной холодильной установке монотонно снижается с э н=оо при [c.125]

Адсорбционный процесс с двумя рабочими зонами может применяться в различных вариантах, например, с многостуненчато адсорбцией вместо одноступенчатой, и с раздельными системами регенерации для каждой зоны адсорбции вместо одной общей системы. Чаще всего в качестве адсорбента для первой зоны адсорбции применяют силикагель, а для второй — активированный уголь. Часто на промышленных установках, запроектированных для работы с высокой полнотой извлечения бутанов и пронана, применяют раздельные системы регенерации с низкотемпературным охлаждением регенерирующего газа для второй зоны (угольные адсорберы) с целью достижения. Высокой полноты конденсации пронановой и бутановой фракций. [c.56]

Рис 23. Схема адсорбционной установки осушки п отбензинивания газа с двумя рабо чими зонами. Одноступенчатая адсорбция с двумя рабочими зонами и общей системой регенерации. [c.56]

Рис. 2-2. Обменная емкость разных катионитов и остаточная жесткость фильтрата в зависимости от расхода повареииой соли на регенерацию (для условий одноступенчатого Na-KHTHOHiipoBanHH).

Благодаря внедрению непрерывного процесса с движущимся слоем адсорбента удалось осуществить одноступенчатую прямую А.о.-обессмоливание, деароматизацию и частичное обессеривание масляных фракций разл. вязкости (от деасфальтизироваиных гудронов до маловязких основ масел и углеводородных жидкостей, напр, гидравлических). Такую технологию применяют также для деароматизации жидких и очистки твердых парафинов. Очистку проводят с использованием одно- и двухстадийного противотока контактирующих сред (восходящий поток-р-р сырья, нисходящий-адсорбент), их прямотока (нисходящее движение сырья и адсорбента), а также сочетанием прямо-и противотока в двухстадийном процессе. Осн. стадии очистка сырья в компактном движущемся или ступенчато-противоточном суспендированном слое адсорбента, промывка адсорбента (десорбция примесей) и его сушка, реактивация адсорбента и его охлаждение, регенерация р-рителя, использованного для разбавления сырья и промывки адсорбента. [c.38]

Рис. 10.16. Принципиальная технологическая схема установки одноступенчатого гидрокрекинга вакуумного газойля 1 - сырье II - ВСГ III - дизельное топливо IV- легкий бензин V - тяжелый бензин VI - тяжелый газойль VII - углеводородные газы на ГФУ VIII-газы отдува IX-регенерированный раствор МЭА X-раствор МЭЛ на регенерацию XI водяной пар

Разнообразие конструкций аэротенков весьма велико. Их классифицируют по конструкции, по способу соединения аэротен-ка и отстойника, по системам аэрации, по направлению движения смеси раствор — ил — воздух, по форме и т. д. По числу ступе-зей аэротенки делят на одноступенчатые и многоступенчатые. Аэротенки классифицируют также по способу регенерации бактериального ила и другим свойствам. [c.221]

Сиборд-ироцесс [12] разработан фирмой Кониерс в 1920 г. и основан на абсорбции сероводорода разбавленным раствором карбоната натрия с последующей регенерацией этого раствора воздухом. Это первый регенеративный жидкостный процесс очистки от НзЗ, нашедший широкое промышленное применение. Основные преимущества процесса — простота и экономичность. Полнота извлечения Н З, достигаемая при одноступенчатом процессе, составляет 85—95%. [c.88]

Циркуляция поглотительного раствора должна обеспечивать значительный избыток окиси мышьяка по сравнению с количеством, стехиометрически требуемым для взаимодействия с HjS. Это необходимо вследствие пеполпоты регенерации поглотительного раствора в регенераторах. Как правило, в абсорбере должно циркулировать 4—5 молъ тиоарсената (определение по содержанию трехокиси мышьяка) на 1 моль HjS. При надлежащей регенерации поглотительного раствора давление пара HgS над раствором чрезвычайно низко и можно получать очищенный газ, содержащий 4,5—7 мя/м сероводорода. Однако на большинстве установок не стремятся достигнуть столь низкого остаточного содержания HjS при помощи одноступенчатой абсорбции. [c.212]

Одноступенчатые аэротенки без регенерации применяют при БПКаолн сточной воды 150 мг л и менее, с регенерацией — более 150 мг л и при наличии вредных промышленных примесей в воде. Конечная БПКполн (после очистки) в аэротенках этого типа достигает 15 50 мг1л. Объем аэротенка определяют по формуле (92. [c.105]

Удельный расход соли для регенерации Na-кати-онитовой загрузки составляет Дс=200 г1г-экв (рекомендуется от 150 до 200 г г-экв при одноступенчатой схеме). [c.246]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология