Поток естественный

Для применения описанной выше стандартной процедуры метода структурных параметров на все выходные потоки теплообменников следует поставить делители потоков, а на входные потоки — смесители потоков. Кроме того, делители потоков должны быть поставлены на все входные холодные и горячие потоки. Естественно, что в смесителе, стоящем на входном горячем потоке теплообменника, должны смешиваться только горячие потоки, а в смесителе, стоящем на входном холодном потоке,— только холодные потоки. Пусть число теплообменников равно т тогда число структурных параметров для случая, когда рассматриваются только системы без обратных связей, будет равно т (т — 1) + (М + тУ) т. Однако стандартная процедура метода структурных параметров имеет существенный недостаток. Дело в том, что фактически не разрешается смешивать потоки. Это условие будет выполнено, если наложить требование, чтобы все структурные параметры были целыми числами. Это требование, как мы видели, приводит к необходимости проведения трудоемкой процедуры метода ветвей и границ совместно с методом структурных параметров. [c.222]

Если же для нагрева сырья и подвода тепла в кипятильнике используется один и тот же теплоноситель, то для передачи одного и того же количества тенла в кипятильнике потребуется значительно большая поверхность теплообмена (меньший температурный напор), чем для нагрева сырья. Кроме того, необходимо иметь в виду, что во многих случаях сырье можно нагреть до температуры выше температуры начала кипения за счет использования тепла отходящих с установки потоков. Естественно, что в этом случае может оказаться, что расход тепла со стороны будет наименьшим при е > 0. [c.135]

Угол ввода потока естественно и желательно иметь наибольший, т.к. это ведет к увеличению поверхности контакта струи газа с катализатором, поэтому шаг винтовой нарезки зависит от ширины простенка винтовых каналов, определяемых и зависящих от материала, из которого изготавливается закручивающее устройство, диаметра термокаталитического элемента, выбранного профиля струи и числа струй. [c.279]

Рассмотрение массопередачи для турбулентных потоков может основываться на двух принятых в настоящее время представлениях. Согласно концепции Кармана, вблизи поверхности твердого тела имеется ламинарный слой, затем в некотором буферном слое турбулентность нарастает до значения, характерного для объема потока, и, наконец, имеется область турбулентного потока. Естественно, что основное сопротивление переносу, особенно для жидкостей, лежит в ламинарном слое. [c.375]

Верхний индекс при д, означает номер горячего потока, а нижний — номер последовательного захода. В этом случае заходом называется последовательное прохождение одного и того же горячего потока через теплообменники с различными холодными потоками. Естественно, что при отсутствии потери тепла [c.195]

Делается попытка уточнения теории за счет изменения физической модели явления. Вводится в рассмотрение толщина застойной пленки на поверхности частицы, омываемой потоком (естественная конвекция) [Л. 68, 69], в пределах которой и развивается молекулярная диффузия, определяющая скорость доставки кислорода к углеродной поверхности. [c.201]

Можно объяснить и тот факт, что при использовании нагревателя первого типа не было замечено существенного влияния чисел оборотов затравки и тигля на качество слитков. Видимо, хорошее перемешивание расплава за счет потоков естественной конвекции сглаживало эффект механического перемешивания, т. е. изменением числа оборотов в диапазоне 20—60 об/мин невозможно было оказать влияние на однородность состава расплава и качество монокристалла. При работе со вторым типом нагревателя с подводом теплоты к тиглю в радиальном направлении замечена зависимость температурного поля ц качества кристалла от чисел оборотов тигля и затравки. При размещении тигля с положительными значения- [c.211]

Эти сточные воды обычно называют сбросовым потоком. Естественно, что в систему необходимо добавлять свежую воду, чтобы компенсировать уменьшение объема охлаждающего агента за счет испарения и сброса. К свежей воде также необходимо добавлять хроматы и другие химические агенты, так как часть их была удалена из системы вместе со сбросовой водой. [c.90]

Специфической особенностью метода проточной газовой хроматографии является необходимость определения скоростей потока и величины разбавления. Максимальную скорость потока очень просто определить. Для этого устанавливают произвольную, но достаточно высокую степень разбавления и увеличивают скорость потока до тех пор, пока не появятся первые признаки вымывания . Наиболее подходящей скоростью потока, естественно, является такая, при которой не наблюдается признаков вымывания . [c.131]

При расчете в первом приближении перекрытия потока естественное русло следует привести к прямоугольному сечению юр=5А, принимая /г==Лб,макс- Ширина приведенного русла В=(Ор//гб.макс, где Шр —площадь живого сечения русла йб.макс — максимальная глубина бытового русла в створе наброски. [c.188]

Из формулы (2.6) следует, что применительно к добывающей скважине приток пластового флюида определяется состоянием пласта-коллектора через коэффициент проницаемости к и радиус скважины Гс, с ростом которых увеличивается и приток пластового флюида. Параметр Л/ц, обратная величина которого характеризует удельное сопротивление пласта, определяемый как гидравлическая проводимость, является основной характеристикой гидродинамики потока. Естественные (первоначальные) характеристики ПЗП могут существа [c.83]

Решение рассматриваемой задачи в общей форме с учетом сил внутреннего трения между частицами (и слоями) жидкости, а также сил трения частиц жидкости о стенки, ограничивающие поток произвольной формы, представляет значительные математические трудности из-за сложности взаимодействия различных факторов процесса. Поэтому далее рассматриваются закономерности только для некоторых случаев равномерного движения в открытом канале без учета трения о боковые стенки, ограничивающие поток. Естественно, такой подход может быть оправдан лишь в предположении достаточно большой ширины потока по сравнению с его глубиной. [c.168]

Тогда слева направо через этот слой (вследствие броуновского движения) будет проходить частиц больше, чем справа налево, т. е. мы будем иметь результирующий по ток g. Этот поток, естественно, будет тем больше, чем больше (1й при данном с1х, и тем меньше, чем больше толщина слоя ( X при данном йи. Поэтому [c.127]

В уравнениях (11.226) — (11.235) параметрами гидродинамических моделей являются коэффициенты продольной турбулентной диффузии Dt. ж и Dt. п, необходимые для получения значений критериев Реж и Per, или числа секций полного перемешивания s и , характеризующие соответственно степень продольного перемешивания жидкости и газа, а также относительный унос жидкости е и доля байпасирующей жидкости 0, характеризующая степень поперечной неравномерности потоков. Естественно, рассмотренные методы расчета эффективности массопередачи могут быть успешно реализованы лишь при известных значениях параметров гидродинамических моделей. [c.98]

Если бы такого равенства не было, то поток естественно устремился бы по пути наименьшего сопротивления и расходы стали бы перераспределяться до тех пор, пока потери давления не уравнялись. [c.53]

За расчетную обычно принимают наиболее протяженную магистраль. Сопротивление ответвления преодолевается за счет давления в месте присоединения его к магистрали (в узле). С учетом этого можно утверждать, что потери давления в ответвлениях воздухопровода равны этим располагаемым давлениям. Если бы такого равенства не было, то поток, естественно, устремился бы по пути наименьшего сопротивления и расходы стали бы перераспределяться до тех пор, пока потери давления в элементах не уравнялись. [c.48]

В аппаратах с перемешиванием обычно создается организованная циркуляция жидкости как в горизонтальном, так и в вертикальном направлении. Горизонтальные потоки, естественно, не вызывают переноса твердых частиц по высоте аппарата, который будет полностью зависеть от вертикальных потоков. Поэтому при дальнейшем анализе учитываются только вертикальные потоки, создаваемые мешалкой. [c.219]

VI. Свободный поток (естественная конвекция) [c.271]

Свободно-горящая дуга ( рис. I, к). Эта дуга ие подвергается внешнему обдуву, но интенсивное тепловыделение разогревает окружающий газ, благодаря чему потоки естественной конвекции могут внести существенный вклад в нроцессы теплоотвода. [c.167]

В кожухотрубных теплообменных аппаратах расположение труб может быть коридорным (фиг. 15, а) и шахматным (фиг. 15, б). При поперечном обтекании пучка труб структура потока естественно оказывает влияние на коэ( )фициент теплоотдачи в межтрубном пространстве. [c.289]

Все задачи теплообмена разделены на два общих класса те, в которых нагрев вызван электромагнитными полями, приложенными к жидкости с целью получения энергии или для ее прокачивания, и те, в которых электромагнитные поля используются, главным образом, для регулирования теплообмена например, в точке торможения затупленного тела или в потоке естественной конвекции). [c.266]

В первой части рассматриваются такие устройства, как генераторы и ускорители и в меньшей мере насосы и расходомеры. Ко второй части относятся потоки естественной конвекции и аэродинамический нагрев. В обоих названных разделах имеется ряд общих проблем, одной из которых является отсутствие экспериментального подтверждения существующей теории. Еще более серьезное обстоятельство — это полное отсутствие надежной теории турбулентного теплообмена. Чтобы более четко разграничить проблемы теплообмена, которые остаются нерешенными в этих разделах, рассмотрим их последовательно. [c.324]

Сравнение показало, что при некотором различии соответствующих значений %АЕх качественно они показывают одни и те же закономерности объединения водных потоков. Естественно, что более полно и адекватно ситуацию отражают значения %АЕх, рассчитанные для варианта совместного присутствия компонентов А и Б, что и имеет место на практике. Причем, ближе к этим значениям находятся рассчитанные величины %АЕх для того компонента, массовый расход (концентрация) которого больше. В нашем случае это А. [c.107]

Контур единичного жидкостного потока, растекающегося на регулярно уложенных кольцах и кольцах навалом, показан на рис. 14, а. Увеличение расхода жидкости в точке подачи орошения от q (показано точками) до 2 приводит в обоих случаях к радиальному расширегипо потока, более интенсивному при применении колец навалом (этот поток, естественно, не является сплошным н его порозность оиределяется в основном диа.метром колец слоя и величиной т). Испытания крупных колец Рашига 100X100 мм (рис. 14,6) показали монотонное возрастание диаметра поперечного сечения потока во- [c.46]

В области малых концентраций, недостаточных для струк- турообразования, эта зависимость объясняется тем, что длинноцепочечные молекулы деформируются и ориентируются вдоль потока, оказывая меньшее сопротивление течению жидкости, а следовательно т) становится меньше. Поскольку изложенная выше теория исходит из наиболее вероятных конфигураций макромолекул в растворе без учета их деформации в потоке, естественно, что наименьшие отклонения от теории будут при низких градиентах скорости. Поэтому обычно измеряют величины (г —г о)1щ при различных градиентах скорости, а затем экстраполируют к нулевому градиенту. Эти измерения можно проводить в вискозиметре при разных давлениях (см. работу 44) или же примейить специальный вискозиметр, изображенный на рис. 126, в котором изменение градиента скорости достигается установлением различной высоты столба жидкости. Измеряя последовательно время протекания жидкости между метками 5 а 4, 4 п 3, 3 R 2, 2 ц I под действием силы тяжести, можно в одном опыте получить серию данных, отвечающих различным градиентам скорости. [c.292]

Переход твердого углерода в газообразные соединения не следует рассматривать как элементарный процесс. Однако при всей своей сложности этот комплексный процесс, даже в случае единичной частицы, находящейся в окислительной среде с практически неограни-ченньш запасом кислорода в потоке, естественно стремится к исчерпанию окислительных способностей этой среды, во всяком случае — в непосредственной близости от реагирующей поверхности, т. е. к переводу активных кисло-родосодержащих газов О2 и СО2 (а также Н2О) в неактивное по отношению к твердому углероду состояние в виде СО (а также На [c.206]

Согласно современным представлениям [55—60], теплоотвод от стенки обогреваемого канала осуществляется конвекцией в жидкости, испарением пленки жидкости у основания пузырька с последующей частичной конденсацией пара в потоке недогретой жидкости, выталкиванием недогретой жидкости из пристенной области в ядро потока в процессе роста пузырька, его отрыва от стенки и перемещения в потоке. Естественно ожидать, что в зависимости от режимных условий в канале и по мере изменения недогрева потока вклад перечисленных составляющих тепло-и массопереноса в общем теплосъеме от стенки к потоку будет меняться. Однако эти изменения на сегодня остаются количественно неопределенными. [c.93]

В качестве детекторов на настоящей стадии разработки метода наиболее часто применяются устройства, основанные на ультрафиолетовой спектрофотометрии, на измерении показателя преломления или на измерениях флуоресценции. Для фармацевтических целей наиболее подходящим является ультрафиолетовый спектрофотометр, обладающий высокой чувствительностью (низший уровень обнаружения составляет 1—2 нг для материала, имеющего хорошие светопоглощающие свойства) и стабильностью (в частности он отличается низкой чувствительностью к контролируемым изменениям в составе растворителя и неравномерности потока) естественно, что такой детектор не может быть использован, если элюируется материал, не имеющий заметного поглощения в ультрафиолетовой области. Рефрактометр реагирует на разницу в показателе преломления чистой подвижной фазы и подвижной фазы, содержащей элюируемый материал этот метод имеет более широкое применение, чем адсорбционная опектрофото-метрия в ультрафиолетовой области, но он малочувствителен и в значительной степени зависит от небольших изменений в составе растворителя, от скорости потока и температуры. [c.104]

В качестве детекторов наиболее часто применяют устройства, основанные на ультрафиолетовой спектрофотометрии, на измерении показателя преломления или интенсивности флуоресценции. Для фармацевтических целей наиболее подходит ультрафиолетовый спектрофотометр вследствие его высокой чувствительности (нижний предел обнаружения составляет 1—2 нг для материала, имеющего хорошие светопоглощающие свойства) и стабильности (в частности, он отличается низкой чувствительностью к контролируемым изменениям в составе растворителя и неравномерности потока) естественно, что такой детектор не может быть использован, если элюируется материал, не имеющий заметного поглощения в ультрафиолетовой [c.420]

Однако для ламинарного течения можно проще сформулировать задачу и свести ее к дифференциальному уравнению 1-го порядка. С этой целью на стабилизированном участке (координата г) вьщелим умозрительно в пленке примыкающий к свободной поверхности прямоугольный параллелепипед шириной Ь, высотой АИ и толщиной (5 — у). Рассмотрим поток импульса через отдельные грани (вдоль оси л такого потока, естественно, нет), записывая его соответственно ОБС (1.8) и учитывая, что Накопление равно нулю. При этом напряжение трения на левой фани ЬАк равно т,. (это составит Приход импульса), на правой Та = О (это — Уход) Источник — на базе внешней единичной массовой силы вдоль оси г", фавитационное ускорение Е, масса жидкости рМ/г(5 — у)] Стоков нет. Тогда для единицы времени [c.187]

Часть энергии теряется необратимо из-за природы почти всех протекающих процессов - они термодинамически необратимы, и диссипация энергии неизбежна. Например, необратимы затраты на преодоление гидравлического сопротивления потоков в аппаратах и трубопроводах. К системе подводится высокопотенциальная энергия, но в технологическом процессе образуется много низкопотенциальных потоков, работоспособность которых ниже исходных, несмотря на содержащееся в них такое же или даже несколько большее общее количество энергии (см. эксергетический анализ в разд. 3.4.4). Часть тепла (энергии) неизбежно теряется с общими тепловыми потерями. К ним относятся испарение как средство поддержания температурного режима (например, в фадирнях и других подобных системах), вывод неиспользуемых тепловых потоков, естественные тепловые потери через изоляцию. Если использовать энергетический (тепловой) потенциал оставшихся потоков для покрытия энергетических (тепловых) расходов, то компенсировать полностью их не удается, и дополнительное потребление неизбежно. [c.268]

На рис. И1.12 приведена зависимость коэффициента скорости растворения цилиндров из А12(804)з в воде от скорости стационарного (кривая 1) и пульсирующего (кривая 2) потоков, свидетельствующая о более высокой эффективности пульсирующих потоков. Естественно, что для создания таких потоков требуется затрачивать энергию. Поэтому для окончательного вывода об эффективности того или иного способа интенсификации скорость процесса необходимо сравнивать с расходом энергии. По данным А. П. Лободы [118], Б пульсирующем потоке достигаются более высокие значения К при меньшем расходе энергии, если р > 0,6. [c.141]

Молекулярная диффузия возникает в потоках вследствие наличия в них градйен потенциалов компонентов, температур и давления. Конвективная диффузия обусловлена разностью плотностей потока за счет градиентов темпера и концентраций— это так называемая естественная конвекция. Вынужденной конвекцией называется конвективная диффузия, вызванная принудительным движением смеси от внешнего источника энергии. Конвективная диффузия, независимо от указанных выше факторов, имеет место также и при молекулярной диффузии как следствие перемещения смеси в определенном направлении с Некоторой средней скоростью, причины возникновения которой будут рассмотрены ниже. Для отличия в обозначении конвективных потоков естественной конвекции от конвективного потока, вызванного молекулярной диффузией, доследний предложено называть Стефановым потоком [15], В дальнейшем изложении принято такое же определение конвективного потока. В этой главе рассматривается -только последний вид конвективной диффузии. [c.45]

В части конструктивного выполнения регистра очень существенным является наличие перекрыши (10—20%) между его лопатками. При отсутствии перекрыши, что имело место на горелке />рег = 400, исследованной на РТЭЦ, процесс смешения ухудшается вследствие уменьшения крутки потока. Естественно, что при этом коэффициент гидравлического сопротивления [c.351]

Недостаточность разработки современной теории гравитационных процессов разделения объясняется тем, что объектом ее рассмотрения являются закономерности поведения единичных частии в подвижной среде. Реальные процессы связаны с перераспределением материала в подвижных потоках. Естественно, что когда речь идет о единичной частице, то это само по себе накладывает ограничения, не позволяющие даже ставить вопрос об эффективности разделения (либо других показателях процесса). Обычнс для единичной частицы изучается скорость ее конечного осаждения либо скорость витания. Абсолютно ясно, что эти параметры н( охватывают всех режимов движения частиц в реальном массовол процессе. Поэтому, в принципе не отрицая полезности изучени5 поведения единичных частиц в условиях разделения, следует при знать явную недостаточность такого подхода для создания теори процесса, позволяющей расчетным путем прогнозировать резуль таты и параметры разделения. [c.202]

Принцип И. показан на схеме (рис. 1). В сечении 1 — 1 поток газа или жидкости пмеет нек-рое давление Pi и среднюю линейную скорость и . В суженном сечении 2 скорость потока, естественно, возрастает, вызывая тем самым падение давления ( /.,>t/i, P,энергии потока сопровождается уменьшением его потенциальной энергии. Вследствие падения давления в узком сечении 2 по трубке 3 будет всасываться жидкость, газ или пар из среды с давлением P.I. При дальнейшем движении смеси (газовой, жидкой или газо-жидкостной) по трубе с расширяющимся живым сечением падение скорости до Ij (кинетич. энергии) будет сопровождаться нарастанием давления (нотенциальной энергпи) до величины Рз, причем P -

Таким образом, в результате И. давление всасываемой жидкости или газа возрастает от Pa до Pg за счет падения давления рабочего потока газа или жидкости от Pi до Р . Поток всасываемого газа или жидкости наз. инжектируемым, а поток рабочего газа или жидкости — инжектирующим. [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология