Теплопроводность также Коэффициент теплопроводности

Это есть уравнения Фика, Фурье и Ньютона, в которых О — коэффициент диффузии с — концентрация х — координата Т — температура Я, — коэффициент теплопроводности т] — коэффициент вязкости V — скорость движения потока. Эти уравнения фактически определяют скорость приближения системы к равновесию. Эти уравнения можно дополнить конвективным членом, членом, учитывающим диффузию, неоднородность системы по фазовому состоянию и химический процесс, а также другие составляющие потока. [c.252]

Итак, при расчете коэффициента теплопроводности зернистого слоя с неподвижной жидкой или газовой фазой рекомендуются формулы (IV.3), и (IV.4), а также графики рис. IV 1. При низких температурах удобнее пользоваться формулой [c.106]

Коэффициент теплопередачи. После определения двух коэффициентов теплоотдачи по обе стороны поверхности, а также коэффициентов теплопроводности для стенки трубы и слоя загрязнения, отнесенных к наружной поверхности, коэффициент теплопередачи К для дальнейшего расчета может быть подсчитан по формуле [c.210]

Высокую эффективность имеет также вакуумно-волокнистая теплоизоляция. Наилучшие результаты дает применение стеклянного волокна диаметром 1,0—1,5 мкм. Изоляция из такого волокна плотностью 150—200 кг м имеет при граничных температурах 300 и 77° К коэффициент теплопроводности 0,5— 0,6 мет (м град). Возрастание теплопроводности с давлением происходит в этом случае не быстрее, чем у аэрогеля, благодаря малому диаметру пор между тонкими волокнами при достаточно плотной набивке. [c.115]

Поток тепла через изоляцию промышленного изделия определяют обычно с помощью измерителя тепловых потоков, называемого часто тепломером. Этот метод измерения основан на применении дополнительной стенки. Если к испытуемой изоляции А плотно прикреплена дополнительная стенка Б, то при установившемся состоянии и бесконечной протяженности А и В весь тепловой поток, проходящий через А, проходит и -через Б. Измерив температуры трех граничных поверхностей и зная толщину изоляции 6а и дополнительной стенки бв, а также коэффициент теплопроводности последней, можно найти коэффициент теплопроводности изоляции [c.200]

Величину X называют также коэффициентом теплопроводности. [c.22]

Уравнение (7.4.36) имеет вид уравнения (7.4.10) и также представляет безразмерную аналогию теплопроводности с коэффициентом теплопроводности, равным единице, и теплоемкостью Р(т1 ). Однако поведение функции Р(т] ) отличается от поведения функции <р(т1). Вариационный метод, разработанный для ламинарного течения и использующий приближенное распределение температуры (7.4.13), может применяться для задач о турбулентных течениях только в частных случаях. Модифицированный соответствующим образом метод описан в 7.6, посвященном численному анализу функции влияния в турбулентном пограничном слое. [c.153]

Условным является также коэффициент теплопроводности пористого материала. Эта величина имеет смысл коэффициента теплопроводности некоторого однородного тела, через которое при одинаковой форме, размерах и температурах на границах проходит то же количество тепла, что и через данное пористое тело [Л. 208]. [c.16]

В данном разделе рассматривается математический аппарат, используемый для установления зависимостей температуры в различных точках твердых тел разной формы от времени рассмотрены также графические методы решения уравнения теплопроводности. В формулы нестационарной теплопроводности входят коэффициент теплопроводности, плотность и удельная теплоемкость тела, его форма и размеры, внешние условия, включающие температуру окружающей среды и коэффициент теплоотдачи от среды к поверхности тела. [c.55]

Коэффициент теплоотдачи жидкой дифенильной смеси, движущейся 1П0 трубке, а также коэффициент теплоотдачи при конденсации паров ВОТ меньше соответствующих коэффициентов для воды. Это объясняется большей вязкостью и меньшей теплопроводностью жидкого ВОТ. [c.310]

Если в таких аппаратах вследствие высоких коэффициентов теплопроводности или диффузии внутри отдельной фазы температура или концентрация постоянна и равна значению на выходе, то также нет смысла в уравнениях Дамкелера принимать длину в качестве переменной. Целесообразно вместо этой величины опять ввести в качестве переменной объем элемента процесса. Если между двумя фазами происходит теплоперенос, то можно применить следующую форму уравнений [c.153]

Процессы испарения и смешения топлив связаны с подводом или отводом тепла, поэтому важны такие характеристики, как энтальпия, удельная теплоемкость, коэффициент теплопроводности жидкого топлива и его паров, а также теплота парообразования. [c.103]

Работа на этом этапе исследований охватывает также измерения и вычисления физико-химических величин (характеризующих исходные вещества, конечные продукты и реакционные системы), необходимых для проектирования процесса. Это термохимические, термодинамические и термокинетические величины, такие как теплота образования, теплоемкость, энтальпия и энтропия, кинетические константы, плотность, вязкость, коэффициенты теплопроводности и диффузии и т. п. Необходимо располагать значениями указанных величин не только для чистых (индивидуальных) реагентов, но и для их смесей, а также изучить равновесие в многофазных системах, участвующих в процессе. [c.9]

Расчет эффективного коэффициента теплопроводности слоя катализатора по измерениям в экспериментальном реакторе. Величина эффективной теплопроводности может быть определена непосредственно, если известно распределение температуры по оси реактора, а также распределение температуры стенок реактора по всей длине слоя. В большинстве методов, использующихся Дл определения эффективного коэффициента теплопроводности [c.175]

Результаты исследований и вышеприведенные формулы позволили определить эффективный ко-эффициент теплопроводности. Помимо описанного реактора А, измерения проводились также на меньшем реакторе В. Объем реактора составлял 0,9 А, длина 60 см, диаметр 46 мм, объем слоя катализатора 600 мл высота слоя 37,8 мм. Полученные значения эффективного коэффициента теплопроводности приведены в табл. 4. [c.178]

Исходя из принятой начальной температуры газа, можно, пользуясь кинетическими данными предыдущих лабораторных исследований, проверить распределение температуры и степени превращения по оси реактора. Зная теплопроводность наружной изоляции и эффективный коэффициент теплопроводности слоя, можно рассчитать величину теплопотерь и учесть ее при нахождении распределения температуры вдоль слоя. Далее можно определить необходимую высоту слоя катализатора. При использовании этого метода оказалось, что высота слоя должна составлять А м, а его объем — 212 л. Подъем температуры можно существенно уменьшить, увеличивая избыток водорода. Следует также проверить, не превышает ли сопротивление потоку допустимую границу. Если для большей уверенности увеличить высоту слоя на 20%, то, в ко- [c.179]

Уравнения (6.12, 6.13) учитывают факторы 1-6 и поэтому пригодны для описания процесса с реверсом. Единственное изменение состоит в том, что скорость фильтрации и нужно считать зависящей от времени, и соответственно эффективный коэффициент теплопроводности X а и + также зави- [c.309]

Опубликовано несколько методов определения Хц по отдельным коэффициентам теплопроводности частиц и среды (см. работу а также [c.189]

При нестационарном режиме коэффициент распределения тепловых потоков зависит от режима трения, времени трения, размеров, а также коэффициента температуропроводности а, удельной теплоемкости с, коэффициента теплопроводности Я, коэффициента теплоотдачи сг [7]. Температурный градиент в этом случае является ие только функцией температуры в зоне трения, но и функцией начальной температуры. Температурные и фрикционные процессы трения взаимно влияют друг на друга. При нестационарном режиме для пар трения ретинакс — нимоник и ретинакс — хромистая бронза, коэффициент распределения тепловых потоков различается еще больше. Это для случая равных коэффициентов трения приводит к большей температуре на поверхности трения (рис. 1) и к значительно меньшему температурному градиенту в слабом пластмассовом элементе для пары трения ретинакс — нимоник, чем для пары ретинакс — хромистая бронза (рис. 2). В свою очередь высокая температура на поверхности трения и меньший температурный градиент в пластмассовом элементе приводят к значительному снижению коэффициента трения, вызывающему уменьшение тормозного момента и увеличение времени торможения (рис. 1 и 2). Увеличение времени торможения еще больше изменяет в неблагоприятную сторону коэффициент распределения тепловых потоков и градиент температуры. [c.247]

Коэффициенты теплопроводности некоторых газов мо> но определить по рис. П-3. См, также Справочник химика , 2-е изд., т. 1, стр. 927. [c.544]

УП-41) Лиз — коэффициент теплопроводности всей изоляционной конструкции в делом, вт1 м град), определяемый по табл, УИ-13 — температура наружной поверхности металлической стенки трубопровода, °С (при расчете изоляции термическим сопротивлением теплоотдачи от насыщенного пара, а также от горячей жидкости к стенке и от самой стенки можно пренебречь и принять температуру металлической стенкн равной температуре насыщенного пара или жидкости) <7 — тепловые потери с I м длины трубопровода, вт м. [c.603]

Изучение и оценка переноса тепла в реакционном объеме представляют большие трудности. Особенно это относится к реакторам с насадкой, так как тепл оперен ос в них осуществляется не только через массу реагирующего газа или жидкости, но и непосредственно через твердую фазу. В ряде случаев в тепловом балансе необходимо учитывать также и лучеиспускание. Поэтому, чтобы различные механизмы переноса тепла можно было однозначно характеризовать, вся масса реакционного объема в соответствии с диффузионной моделью рассматривается как некоторая однородная (гомогенная) среда, в которой перенос тепла происходит с некоторым эффективным коэффициентом температуропроводности Отэ По тем же причинам, что и для коэффициента переноса вещества (неизотропность реакционной среды, упрощение расчетов), вместо 0 будем рассматривать его продольную и поперечную составляющие ат и атг. При этом вначале определяются коэффициенты теплопроводности и Хг, ккал1м ч град. Величина коэффициента температуропроводности определяется из соотношения [c.67]

Коэффициенты теплоотдачи жидкостей зависят от их свойств н скоростей течений. На величину оу оказывают также влияние фазовые переходы, такие как испарение или конденсация. Важнейшими физическими свойствами жидкости, определяющими теплоперенос, являются теплопроводность X, плотность р и вязкость Г). Это наглядно видно из табл. 2. Хотя коэффициенты вязкости t и тгпдапро-водности X воздуха почти не зависят от давления, а значительно выше при течении воздуха в условиях высокого давления (при той же скорости течения) вследствие большего массового расхода (ш. Для всех жидкостей, однако, р практически постоянно, поэтому массовый расход ри определяется вязкостью 1]. За исключением очень вязких жидкостей, важнейшим свойством в этом случае является теплопроводность X. Коэффициент теплопроводности воды [c.77]

В таблицы не включены показатели, которые сравнительно мало различаются у разных представителей этого класса пластмасс. К таким относятся горючесть, удельная теплоемкость, а также коэффициенты теплопроводности и линейного термического расширения. Все фенопласты загораются с трудом и гаснут вне пламени. Практически негорючи фенопласты с асбестовым и стеклянным наполнителем. Удельная теплоемкость фенопластов изменяется в пределах 1,05—1,56 кджЦкг град), а коэффициент теплопроводности — в пределах 0,21—0,84 втЦм-град). Значительно выше теплопроводность специальных марок пресс-материалов, содержащих большое количество графитового нли металлического наполнителя. Коэффициент линейного термического расширения изменяется в пределах (2,5- -7). 10- . [c.310]

П. Бриджмен [25, 26] методом коаксиальных цилиндров определил значения коэффициентов теплопроводности 15 жидкостей (спирты, эфир, вода, керосин к др.) на изотермах 30 и 75°С и давлениях до 1200 МПа. Этим методом воспользовались также Е. Шмидт и В. Зельшопп [27] при исследовании теплопроводности жидкостей. [c.15]

При изменении температуры наружного кожуха резервуара изменяется разность температур между кожухом и внутренним сосудом, а также коэффициент теплопроводности изоляции и конструкционных элементов. Коэффициент теплопроводности конструкционных материалов (сталь Х18Н10, стеклопластики) возрастает на 1—3% при повышении средней температуры на 10° С, т. е. температуры одной из граничных поверхностей на-20° С. Поэтому изменение их коэффициента теплопроводности можно, как правило, не учитывать. То же самое можно сказать относительно теплопроводности изоляционных материалов прн атмосферном давлении и вакуумных видов изоляции с экранированием излучения. [c.205]

Неорганические искусственные материалы. Материалы этой группы представляют большой интерес для холодильного строительства, так как им в значительно меньшей степени присущи существенные недостатки органических материалов. К ним относятся прежде всего изделия из стеклянной и минеральной ваты. Из стеклянной ваты изготовляют маты и полосы, которые сверху и снизу покрывают корочкой толщиной около 1,5 мм, образованной волокнами, проклеенными клеющим веществом. Корочка предохраняет изделие при перевозке и монтаже. Маты и полосы прошивают нитками из стеклянного волокна или тонкой стальной проволокой. Из минеральной и шлаковой ваты производят такие распространенные теплоизоляционные материалы, как полу-жесткие и жесткие минераловатные плиты. Они сходны по технологии производства, но различаются содержанием битума, связывающего волокна. В полужестких плитах от 8 до 20% битума. К волокнам ваты подмешивается расплавленный тугоплавкий битум, и образующиеся маты подпрессовываются и подсушиваются. Из матов вырезают плиты размером 1000 x 500 мм. Марки полужестких плит 250, 300, 350 и 400 соответствуют их объемной массе коэффициент теплопроводности 0,065—0,080 Вт/(м-К). Выпускаются также полужесткие и жесткие минераловатные плиты на синтетической связке из фенольных смол. Они имеют меньшую объемную массу (150—175 кг/м ) и коэффициент теплопроводности 0,051—0,054 Вт/(м-К). [c.74]

Различные составы бетонов предварительно оценивались на основе характеристики совместной работы и сцепления с металлом, предела прочности при сжатии, а также коэффициента теплопроводности бетона при нагреве до 600°. Для оптимальных составов бетонов в дальнейшем определялись прочность при растяжении, термическая стойкость после 20 воздушных и водных тенлосмен, термические линейные деформации при первом и втором йагревах и охлаждениях, а также объемный вес и кажущаяся пористость. Образцы изготовлялись из цемента, тонкомолотой добавки и заполнителей (шамота, легковеса марки БЛ-1,3, пенолегковеса марки БЛ-0,8). Эти материалы были взяты в соотношении (по весу) 1 1 3. Кроме того, был испытан состав из [c.46]

Сведения о физических свойствах (удельной теплоемкости и ее температурном коэффициенте, а также коэффициенте теплопроводности) НК, бутадиен-стирольного каучука, бутилкаучука, неопрена и их вулканизатов взяты из таблиц Вуда и представлены ниже [c.106]

Из формулы (I, 158) вытекает, что эффективный коэффициент теплопроводности растет с ростом диаметра частицы и скорости потока, а также, что теилопроводность твердой частицы играет незначительную роль. [c.64]

НИМ из материалов, удовлетворяющим требованиям устойчивости против коррозии и при этом обладающим достаточно большим коэффициентом теплопроводности, является пропитанный смолами графит, известный также под названиями карбат или игурит . [c.229]

Интенсивность теплообмена в псевдоожиженном слое зависит от скорости ожижающего агента и его теплопроводности, размера и плотности твердых частиц, их теплофизических свойств, геометрических и конструктивных особенностей аппаратуры и ряда других факторов. Из-за множества независимых переменных и сложности их влияния на теплообмен предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи, как правило, справедливы лишь в областях, ограниченных условиями экспериментов, на которых они базируются. Эти формулы, разнообразные по структуре, количеству и качественному составу входящих в них переменных, можно разделить на две группы, из коих одна относится к определению /imax (а также Z7opt), а вторая — к расчету h на восходящей или нисходящей ветви кривой h — и. Ниже приводится сопоставление ряда предложенных формул для произвольно выбранной модельной системы стеклянные шарики [плотность pj = 2660 кг/м , насыпная плотность 1660 кг/м , теплоемкость s = 0,8 кДж/(кг -К) = = 0,19 ккад/(кг -°С)] — воздух (или вода) при 20 °С. [c.415]

Пожары могут возникнуть также при нагреве деревянных строений или других сооружений, выполненных из горючих неметаллических материалов с низким коэффициентом теплопроводности до температуры их самовоспламенения. Например, деревянные строения могут воспламеняться в зоне с интенсивностью тепла 33— 45 МДж7(м2-ч) [8—10 Мкал/(м2-ч)]. Воздействию радиационного теплового излучения от горящего факела может подвергаться производственный персонал, находящийся вблизи факельного ствола. Опасное воздействие горящего факела на производственный персонал определяется не только общим количеством воспринятого тепла, но и интенсивностью теплового излучения. Это особенно важно учитывать при расчетах периодически действующих факелов, на которых могут неожиданно сжигаться большие объемы газов при аварийных сбросах, а следовательно, и интенсивность излучения при этом может достигать опасных для персонала пределов. [c.201]

Из давно применяющихся методов здесь следует упомянуть методы Хэлла и Смита а также Ирвина, Олсона и Смита , опубликованные в 1949 и 1951 гг. Описываемые методы ставили своей задачей определение длины слоя катализатора, необходимого для получения заданной степени превращения, а также вычисление степени превращения для заданной длины слоя как функции таких параметров, как скорость потока, исходный состав вещества, температура и давление на входе реактора. Расчеты проводились для неизотермического и неадиабатического процессов. В этом случае, вследствие потока тепла через стенки реактора, возникает поперечный температурный градиент, причем разность температур в радиальном направлении может быть значительной. Необходимо иметь возможность определения температурного профиля в осевом, и радиальном направлениях. Для получения данных, необходимых для проектирования, и прежде всего скорости реакции как функции температуры, давления, состава, а также эффективного коэффициента теплопроводности, требовались соответствующие экспериментальные исследования. В настоящее время теория и эксперимент, относящиеся к проблемам теплопроводности, получили значительное развитие. До недавнего времени, однако, эти данные были довольно ненадежными, а соответствующие методы расчета еще и сегодня нельзя считать достаточно завершенными. [c.153]

Эффективность облицовок зависит- от толщины конструкции d (м), а также толщины o и теплоизоляционных свойств облицовочного материала, которые характеризуются коэффициентом теплопроводности A, [Вт/(м-К)]. Огнестойкость стальных облицованных конструкций различной толщины представлена на рис. 99. Огнестойкость стальных конструкций увеличивается с уменьшением параметра профиля PIF (где Р —периметр, м и f —площадь сечения профиля, м ). На рис. 100 приведена огнестойкость стальных конструкций различного профиля, облицованных торкретасбестом [59]. [c.184]

Уравнения (4.1) —(4.2) учитывают факторы 1—6 и поэтому пригодны для описания процесса с реверсом. Единственное изменение состоит в том, что скорость фильтрации и нужно считать зависящей от времени, и соответственно эффективный коэффициент теплопроводности Я alul-Ь Ыгг также зависит от времени (а и Ь — эмпирические постоянные см. [14]). [c.100]

В кипящем слое катализатора, как показано в главе II, перенос тепла осуществляется в быстром вихревом движении и столкновении твердых частиц при турбулизованной газовой фазе. Эффективные коэффициенты теплопроводности составляют тысячи ккал м-ч-град), в результате и достигается приближение к изотермам как по высоте, так и по сечению слоя для любых малотенлонроводных зерен катализатора. Примерная теплопроводность катализаторов в неподвижном слое, а также окиси алюминия, металлического серебра и кипящего слоя катализатора дана [1, 51] для сравнения в табл. 2. [c.94]

Пусть /а, 10. Тогда в соответствии с (44) это отношение примерно равно трем. Таким образо.м, усредненный по периметру внутренний коэ(1)фицие[гг теплоотдачи может изменяться на сотни процентов в зависимости, папример, от толщины стенки и коэффициента теплопроводности. В этом случае для расчета характеристик теплообменника необходимо знаП) локальные коэ1ЬфициеЕ1ТР)1 теплоотдачи и а , а также зависимость долн смоченной поверхности стенки трубы от всех вн-ешиих переменных. [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология