Мокрые аппараты Мокрый термометр, температура

Температуру мокрого термометра м, механизм процесса теплопередачи по высоте аппарата не меняется и обусловлен совместно протекающими процессами тепло- и массообмена (охлаждение ненасыщенного газа и испарение жидкости) Если заданная конечная температура газа меньше температуры мокрого термометра, то механизм теплопередачи меняется и протекает в две стадии в первой происходит охлаждение газа до температуры мокрого термометра и испарение жидкости во второй — охлаждение газа до Окон и конденсация водяного пара.. Поэтому последующее определение общего количества переданного тепла, а следовательно, и общей поверхности решеток следует рассматривать отдельно для каждого случая. [c.68]

Общее количество теплоты, отданное газом при его охлаждении, определяют в зависимости от условий охлаждения газа. Если конечная температура газа р к превышает температуру мокрого термометра механизм процесса теплопередачи по высоте аппарата не изменяется и обусловлен совместно протекающими процессами тепло- и массообмена (охлаждение не насыщенного водяными парами газа и испарение жидкости). Если г к < то механизм теплопередачи протекает в две стадии сначала происходит охлаждение газа до температуры мокрого термометра и испарение жидкости, затем — охлаждение газа до заданной конечной температуры и конденсация водяного пара. Поэтому общее количество переданной теплоты, а, следовательно, и общую поверхность теплопередачи следует рассчитывать для каждой стадии. [c.208]

Примем, что кинетика сушки сферической частицы соответствует уравнению (5.48), а температура материала на входе в аппарат и в процессе сушки равна температуре мокрого термометра. Баланс тепла для бесконечно малого элемента высоты слоя с1к без учета тепловых потерь в окружающую среду [c.272]

Если вновь предположить, что фактором, лимитирующим процесс сушки в периоде постоянной скорости, является конвективный подвод тепла к поверхности влажных частиц и что температура поверхности равна температуре мокрого термометра, то расчет первого псевдоожиженного слоя многокамерного аппарата ничем не будет отличаться от уже приведенного выше случая постоянной скорости сушки. [c.285]

Пример 5.2. В качестве иллюстрации приведем результат численного расчета сушильного аппарата с тремя параллельными (по ходу сушильного агента) псевдоожиженными слоями по упрощенным формулам (5,94) и (5.95), в которых принято, что начальная температура материала равна температуре мокрого термометра. [c.285]

Здесь и 2 — соответственно температура воздуха по мокрому термометру на входе в аппарат и на выходе из иего. [c.195]

В качестве примера на рисунке представлены графические зависимости, характеризующие распределение температур по радиусу в частице и пленке в зависимости от числа Фурье. Из данных, приведенных на этом рисунке, видно, что максимальный температурный градиент возникает в поверхностных слоях гранулы и жидкостной пленКи сразу после контакта частицы с раствором. Кроме того, результаты расчетов показывают, что температура раствора не постоянна по толщине пленки, а изменяется от температуры мокрого термометра на внешней поверхности до температуры, обеспечивающей равенство тепловых потоков на границе с поверхностью сферы. Полученные уравнения могут быть использованы при расчете температурных напряжений, возникающих в частице в процессе сушки. Это обстоятельство имеет большое значение, поскольку знание температурных напряжений позволяет исследовать- проблемы растрескивания гранул, а следовательно, и проблемы образования пыли в аппарате. [c.34]

Данные табл. 29 позволяют провести приближенный тепловой расчет охладителя, определить температуру охлажденной воды, подобрать размеры аппарата. В качестве расчетных условий наружного воздуха Л. Д. Берман (ВТИ) рекомендует принимать температуру воздуха по сухому термометру и температуру мокрого термометра, которые удерживаются в летний период не менее, чем 5—10 дней. [c.395]

При определении параметров воздуха и воды температуру воды на выходе из градирни ВД1 нельзя принимать произвольно. Она зависит прежде всего от совершенства конструкции градирни как теплообменного аппарата. Самая низкая температура воды 4д,, которую можно получить в градирне с бесконечно большой поверхностью теплообмена, равна температуре воздуха по мокрому термометру. Однако в реальной градирне поверхность не может быть развита бесконечно, поэтому вода охладится до температуры немного более высокой (на 3—4°С), чем температура мокрого термометра. [c.153]

При конвективной сушке, как правило, используется принцип параллельного движения материала и агента сушки. При этом можно работать с повышенными начальными температурами газов, так как в первый период сушки температура материала равна температуре мокрого термометра. Процесс сушки в аппаратах с параллельным током протекает интенсивнее и экономичнее, чем в сушилках с противоточным движением материала и агента сушки. Противоток используется главным образом в специальных случаях, например при совмещении процессов сушки и прокаливания, при сушке до низкой конечной влажности гигроскопического материала, или когда влажный материал плавится при повышенных температурах и т. д. [c.335]

Проведено исследование тепло- и массообмена на примере испарения воды в воздух. С этой целью использовали установку, применявшуюся ранее для абсорбции NH3 водой [1]. Воздух перед поступлением в аппарат APT нагревали до температуры 90° С и поддерживали ее в течение опыта постоянной. Воду, подаваемую на орошение аппарата, нагревали настолько, чтобы все тепло, отдаваемое воздухом,расходовалось только на процесс испарения. Влагосодержание воздуха на входе и выходе из аппарата определяли по показаниям сухого и мокрого термометров с помощью диаграммы /—X. Высота абсорбционного объема составляла 200 мм, диаметр узкого сечения конуса 20 мм. Опыты вели при скоростях газа 18, 23 и 28 м/сек и удельном расходе поглотителя от 1 до 6 л/м . [c.19]

Сушка высоковлажных опилок при изменении влажности от 65 до 5% происходит в периоде постоянной скорости при температуре мокрого термометра, приблизительно соответствующей параметрам газа на входе в аппарат (рис. П1-14). [c.182]

Более эффективным способом выпаривания агрессивных и солесодержащих растворов оказался барботаж дымовых газов с помощью погружных горелок, работающих на газообразном или жидком топливе. При этом способе создаются хорошие условия тепло- и массообмена между дымовыми газами и жидкостью, так как при барботаже дымовые газы в растворе распыляются и в виде пузырьков образуют большую межфазную поверхность. Интенсивное испарение раствора протекает путем насыщения газовых пузырьков водяным паром, который они выбрасывают при всплывании в пространство, находящееся над свободной поверхностью (зеркалом испарения). Обычно в аппаратах погружного горения выпаривание растворов протекает при равновесной температуре испарения (температуре мокрого термометра), которая ниже температуры кипения раствора при атмосферном давлении. При такой температуре дымовые газы полностью насыщаются водяным паром (ф = 100%) и уходят из раствора с температурой на 1—2° выше равновесной температуры испарения. Коэффициент использования теплоты сгорания топлива в этом случае достигает 95—96%. Использование природного газа в качестве топлива позволило значительно расширить область применения аппаратов погружного горения для выпаривания растворов серной, соляной, фосфорной и других минеральных кислот, а также растворов хлористого магния, сульфата натрия, железного купороса и других солей. Возможность выпаривания агрессивных и кристаллизующихся растворов при непосредственном контакте дымовых газов без нагревательных элементов привела к созданию крупных промышленных установок погружного горения. [c.6]

Температура мокрого термометра — это температура, выше которой не нагревается жидкость при соприкосновении с газами если не отводить тепло от жидкости, а нагретую жидкость не выводить из охлаждающего аппарата, то только до этой температуры можно охладить газы). [c.167]

Задаваясь температурой воды на 5—10° С ниже температуры мокрого термометра, определяют массовый расход воды на орошение аппарата (в кг/сек) [c.171]

Полный расчет спиральной сушки теперь может быть проведен по последовательным участкам траектории частиц аналогично тому, как это делается для циклонной сушилки. Здесь, однако, расчет несколько упрощается тем обстоятельством, что траектория движения частиц и потока сушильного агента известна как конструктивный параметр аппарата. Если температуру можно принять постоянной по радиусу частицы и равной температуре мокрого термометра, то это дополнительно упрощает процедуру расчета, так как отпадает необходимость проводить громоздкие расчеты по формуле (5.12). [c.146]

Рассматривается наиболее простой для анализа случай, когда кинетика сушки каждой частицы может быть принята соответствующей периоду постоянной скорости, определяемой интенсивностью подвода теплоты от сушильного агента к поверхности влажной частицы [2]. Считается, что температура влажных частиц равномерна по их радиусу и равна температуре мокрого термометра /м до тех пор, пока частица не достигнет равновесного влагосодержания, после чего значение влагосодержания частицы остается постоянным, а ее температура практически мгновенно достигает средней по высоте псевдоожиженного слоя температуры сушильного агента. Возможность последнего упрощения основана на том, что время конвективного нагрева практически сухих частиц диаметром несколько миллиметров в соответствии с теорией нестационарной теплопроводности [3] составляет максимум несколько минут, тогда как среднее время пребывания частиц материала в сушильных аппаратах обычно значительно больше. Темпе- [c.151]

Полученные соотношения содержат константы скорости сушки частиц в периоде постоянной скорости. В обшем случае скорость сушки зависит от значений температуры, влагосодержания и скорости сушильного агента в каждой из секций. Если вновь предположить, что фактором, лимитирующим процесс сушки в периоде постоянной скорости, является конвективный подвод теплоты к поверхности дисперсного материала и что температура влажной поверхности частиц равна температуре мокрого термометра, то расчет первой секции многокамерного аппарата ничем не будет отличаться от приведенного ранее. [c.165]

В качестве иллюстрации использования приведенных здесь формул приводится результат расчета сушильного аппарата с тремя секциями псевдоожиженного материала по упрощенным соотношениям (6.38), (6.39), в которых принято, что начальная температура материала на входе в первую секцию равна температуре мокрого термометра. Сушильный агент поступает в каждую секцию параллельно с одинаковыми температурой и скоростью. Монодисперсный сферический продукт последовательно проходит через три секции псевдоожиженного слоя одинаковой высоты. Для выявления эффекта секционирования рассчитывался также аппарат с одним псевдоожиженным слоем полного перемешивания, но с устроенным поперечным сечением. Использовались исходные данные /о = 200°С с1 = 0,5 мм Я = 0,3 м Кт = 2-10 м /(м ) 0=1,0 кг/кг ш = 2 м/с рт = 2-10 кг/м Ст=1,26-10 Дж/(кг-К). [c.165]

Кроме того, труба-сушилка представляет собой аппарат идеального вытеснения с прямоточным движением газа и материала. При движении газовзвеси в трубе параметры твердой и газовой фаз изменяются от начальных до конечных значений. Поэтому пользуются средним значением движущей силы, которая с достаточной для практики точностью может быть определена среднелогарифмическим значением. Причем более точное приближение к среднеинтегральному значению получается в случае, если начальное равновесное состояние газа и материала принять не при начальной температуре материала, а при температуре мокрого термометра [c.516]

Температура, выше которой не нагревается жидкость при соприкосновении с газами (за счет тепла этих газов), называется температурой мокрого термометра. Она играет большую роль в технике. Только до этой температуры можно охладить газы, если не отводить тепло от жидкости, а нагретую жидкость не выводить из охлаждающего аппарата. [c.107]

Так как начальная температура газов невысока, то при непрерывном орошении газа циркуляционной водой можно переохладить газы до температуры мокрого термометра. Поэтому циркуляционную воду подают на орошение насадки периодически, и температура газа снижается в результате тепловой инерции аппаратов. Более рационально снижение температуры газов подсосом воздуха. [c.409]

Следует иметь в виду, что путем впрыска воды непосредственно в газоходы в режиме испарения газы можно охладить только до температуры, значительно превышающей температуру мокрого термометра. Для более глубокого охлаждения газов необходимо применение специальных аппаратов в виде полых или насадочных скрубберов, скрубберов Вентури, аппаратов тарельчатого типа и т.п. [c.566]

Температура мокрого термометра при заданных условиях равна 43 С. Следовательно, прп охлаждении газа до 30 °С на выходе из аппарата он будет насыщен водяным паром. Эптальппл насыщенного газа при 30 °С составит (по У—г-дпаграмме) 130 кДж/м . Влагосодержание таза Ж при ir. к= [c.210]

При сушке материала только в пределах периода постоянной скорости, когда на величину скорости удаления влаги влияет только наружное сопротивление переносу паров влаги от влажной поверхности материала к сушильному агенту, величина скорости сушки в каждой точке аппарата соответствует параметрам сушильного агента в этой точке. На рис. 10.19 показаны кривые изменения температуры сушильного агента (i) и температуры влажного материала (9), когда при сушке в периоде постоянной скорости и условии I = onst температура материала остается неизменной и равной температуре мокрого термометра (i ). [c.583]

Решение. Коэффициент обхода 0,20= ( 2 — 12,8) (30 — 12,8). Отсюда температура входящего воздуха <2=16,1° С. Теперь на психрометрической диаграмме находим точку, соответствующую 30° С по сухому термометру и 20,5° С по мокрому, а также точку росы аппарата 12,8° С (по линии д =сопз1). На этой линии находится точка, соответствующая температуре сухого тер-мометра 16,Г С, и уже по ней легко найти температуру выходящего воздуха по мокрому термометру 14,4° С, [c.498]

Возможность получения аналитического решения [20] требует линеаризации зависимости равновесного влагосодержания материала /) и давления насыщенных паров влаги при температуре мокрого термометра от влагосодержания сушильного агента х). Дополнительно полагается, что переносом влаги внутри частиц вследствие градиента телшературы можно пренебречь (5 = 0), а испарение влаги можно считать происходящим 1Х)лько на иоверхности частиц Е 0), что означает равномерное распределение температуры внутри частиц. Получаемые решения имеют довольно громоздкую форму бесконечных рядов, которые, впрочем, быстро сходятся при значительных временах пребывания частиц в прямо- и противоточном аппарате с движущимся слоем дисперсного материала. Использование такого рода решений полагает известными и неизменными значения критерия КЬ и всех коэффщиен-тов внутреннего переноса влаги и теплоты, входящих в уравнения (12.2.1.3) и в соответствующие граничные условия к этим уравнениям. [c.224]

Совершенство работы охладителя, как теплообменного аппарата, может характеризоваться степенью приближения температуры воды, выходящей из охладителя, к пределу охлаждения воды, т. е. к температуре мокрого термометра Весьма наглядной величиной для оценки этого показателя является коэффициент эффективности работы охладителя г , представляющий собой отношение действительного подохлаждения воды в аппарате к теоретически возможному подохлаждению воды при данных условиях внешней среды [c.394]

На рис. VII1-24 представлены схемы обезвоживания разбавленных растворов с предварительным концентрированием (упаркой) их в скруббере, одновременно являющемся аппаратом второй ступени очистки газов после циклонов. Для интенсификации процесса упаривания часть газов подается в скруббер непосредственно из топки при высокой температуре (рис. VIII-24, б). В этом случае раствор не может перегреться, так как его температура примерно соответствует температуре мокрого термометра во входящих газах (4, 90° С). В скруббере достигается значительная интенсивность испарения, равная 40—50 кг/(м3-ч) при температуре газов на входе 800° С и на выходе 75° С. При небольшом уносе пыли из сушилки центробежные циклоны можно не устанавливать. Это позволяет сократить расход электроэнергии и повысить надежность работы установки. [c.400]

Глубина -погружения факела в поток падающего материала ( завесы ) зависит от длины свободного участка струи, давления и расхода распыливающего агента, плотности и равномерности завесы , размера частиц. Чем дальше факел проникает в глубь барабана, тем больше площадь контакта частиц с пульпой и тем больше можно подать ее при той же удельной влагонапряжеи-ности факела. Однако введение в аппарат газожидкостной струи со скоростью витания частиц приводит к сдуву большого числа влажных гранул от зоны подачи теплоносителя. В результате материал перегревается в зоне контакта теплоносителя с неорошаемой частью завесы . Так, при сушке аммофоса дымовыми газами при 550 °С температура по всей длине факела пульпы равна температуре мокрого термометра, а в неорошаемой части завесы достигает 150—170 °С. Следовательно, длина гетерогенного участка факела распыливаемой пульпы должна быть оптимальной и подбираться экспериментально в зависимости от условий сушки и конструктивных особенностей аппарата. [c.184]

Здесь щ, , — средние по поперечному сечению значения скорости, температуры и влажности <-й фракции частиц твердой фазы /р. <го> /м. т — температуры сушильного агента (текущая и начальная), /-й фракции адсорбента, мокрого термометра р, рр, рсм — кажущаяся плотность адсорбента, сушильного агента, сухого адсорбента (сухого материала) №р — скорость сушильного агента, рассчитанная на полное поперечное сечение аппарата /Сп/г — коэффициент восстановления нормальных составляющих скоростей твердых частиц при соударении — массовая расходная концентрация -й фракции — коэффициент осаждения, определяющий вероятность столкновения между частицами а,- — коэффициент теплоотдачи от газа к адсорбенту X — коэффициент трения К—коэффициент Гастерштадта О—диаметр трубы-сушилки Ср, См, Сщ — теплоемкости сушильного агента, адсорбента, влаги в адсорбенте Ям — теплопроводность адсорбента г — теплота парообразоваг ия — средний радиус частиц г-й фракции п — число фракций L — длина трубы сушилки 2 — коэффициент гидравлического лобового сопротивления твердой частицы [c.126]

Если жидкость чувствительна к действию температуры и необходимо 110 возможности сократить время сушки, то применяют сушильные аппараты с распылением (рис. 16-65), в которых ЛуИдкость разбрызгивается в виде мелких капель внутри сушильной камеры. Температура капли равна температуре мокрого термометра воздуха. Во время движения капли жидкость нз нее испаряется н па дно сушилки падает высушенный порошок. Сушилки этого тина могут работать также и под вакуумом. [c.897]

Устранение этого недостатка достигается применением в СКВ методов косвенного испарительного охлаждения в сочетании с ко щевым охлаждением от работы холодилышге машин. Так, например, при по-вьш1ении в Москве температуры наружного воздуха до 36 < С, одновременно снижается его влагосодержание и температура по мокрому термометру будет близка. к 17,4°С. В этих условиях аппараты в схеме по рис, 5, рассчитанные выше, будут обеспечивать следующий режим охлаждения [c.24]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология