Коэффициент обхода

При расчете нагрузки охлаждения пространства на практике обычно принимают во внимание эквивалентный коэффициент обхода (байпаса) Ро5- Воздух, проходя через ребристый нагреватель или змеевик, не полностью вступает в контакт с ребрами или трубой, если только несколько витков змеевика не расположены вдоль направления движения воздуха. Эквивалентный коэффициент обхода определяется из зависнмости [c.495]

Поэтому, когда для приточной вентиляции берется наружный воздух (проходящий через оборудование для кондиционирования), к объемному расходу прибавляется доля, соответствующая коэффициенту обхода. Это, конечно, вызывает увеличение общего количества поступающего на кондиционирование воздуха. По балансу (1—Рой), увеличивается нагрузка на оборудование для охлаждения, но остается без изменения требуемое количество поступающего воздуха. В хорощо сконструированных увлажнителях струйного типа, имеющих [c.495]

Нормы вентиляции уже обсуждались выше. Как указывалось, долй наружного воздуха, предназначенного для приточной вентиляции, соответствующая коэффициенту обхода, должна войти в общую нагрузку, если установлен змеевик с высоким коэффициентом обхода, но ею можно пренебречь, если установлен хорошо спроектированный разбрызгивающий увлажнитель. Если учесть приток воздуха, то тепловая нагрузка рассчитывается по формуле [c.498]

В турбулентном потоке частицы текущей жидкости движутся по очень сложным траекториям. Точное описание такого потока 14] весьма затруднено. В инженерной практике эти трудности обходят, вводя (в соответствии с опытом) поправку к коэффициентам D, а и v. Вводимый дополнительный член называют коэффициентом проводимости турбулентного потока и обозначают через Н. Теперь уравнения (6-15), (6-18) и (6-19) примут следующую форму [c.65]

Уравнения (1.52), (1.54), как, впрочем, и другие аналогичные выражения для различных случаев параллельно-смешанного тока, симметричны по отношению к замене в (1.53) значении 7 т на Тгр. Это обстоятельство используется при графических представления коэффициентов з вводят такие обозначения для потоков, чтобы в числителе Rt стоял меньший водяной эквивалент. Такой прием позволяет обходиться на графиках значениями Rt 1. При расчетах [c.21]

Р. Параметры байпасного потока между пучком труб и кожухом. Пространство между пучком труб и внутренней поверхностью кожуха является основным трактом, но которому поток может обходить пучок труб. Поскольку байпасный тракт имеет меньшее сопротивление, чем проход через пучок труб, доля потока, протекающего в обход пучка, может достигать существенных значений (20—30%) и снижать эффективность теплоотдачи, уменьшая при этом потери давления. Это учитывается в итоге соответствующими коэффициентами /(, и / (,. Эти коэффициенты учитывают также влияние уплотняющих полос (Nв перечне исходных данных), которые уменьшают поток в байпасном тракте. [c.41]

Кроме направленного потока газа, огибающего перегородки и пересекающего трубный пучок, часть газа протекает в обход труб по кольцевому зазору между трубным пучком и кожухом или мимо перегородок по зазору между кожухом и перегородками и сквозь кольцевые зазоры вокруг труб (рис. VI.23). Обходные токи газа значительно снижают эффективность действия холодильника, уменьшая вместе с тем его сопротивление. Связанная с этим погрешность в определении С так велика, что в ряде случаев действительный коэффициент сопротивления холодильника оказывается в 10 и более раз меньше расчетного. [c.243]

Несмотря на недостатки, метод нормировки с поправочными коэффициентами широко применяется в хроматографическом анализе. Это объясняется хорошей воспроизводимостью результатов, отсутствием необходимости точной дозировки пробы, а также возможностью обходиться без чистых стандартных веществ и наличием данных о поправочных коэффициентах в справочной литературе. [c.47]

Составление энергетического баланса такого крупного и сложного агрегата, как дуговая печь, требует длительного и кропотливого ее обследования и обходится весьма дорого. Тем не менее для любой печи следует настоятельно рекомендовать такое обследование, так как составленный баланс дает ясную энергетическую картину всего процесса и позволяет наметить меры по улучшению использования печи и ее расходных коэффициентов. Энергетический баланс дуговой печи состоит из приходных и расходных статей. Введем обозначения статей за время одной плавки. [c.96]

Ниже приведен метод определения У г и Т, позволяющий обходиться начальным участком переходной кривой (в интервале времени 0,5—1,5 Т). Согласно этому методу, по начальному участку переходной кривой определяются не сами У и 7, а пропорциональные им величины (с известными коэффициентами пропорциональности), которые затем пересчитываются в У и Т. [c.413]

Интересно также отметить в порядке сопоставления особенностей методов если в первом случае делается явная, хотя и чисто формальная попытка отразить возможное распределение температур по ходу газов в топочном пространстве (геометрический закон усреднения температуры топочного пространства), то во втором случае вопрос об усреднении топочной температуры вообще обходится. В связи с этим производимая в обоих методах расчета оценка степени черноты топочного пространства неизбежно приводит к условным коэффициентам, к численному значению которых, кстати сказать, оба метода весьма чувствительны. [c.274]

В камерах сгорания следует различать коэффициент избытка воздуха, подсчитанный для камеры в целом, и местное значение а в зоне горения. Суммарное а бывает нередко выше единицы за счет воздуха, направляемого в обход зоны горения и подмешиваемого к продуктам сгорания ниже зоны интенсивного горения. [c.210]

Существенным обстоятельством является то, что соотношение требуемых уровней температуры и давления при гидротермальном синтезе позволяет обходиться без внешних источников давления, ведя процесс в изохорических условиях при постоянной массе рабочего раствора. Нужное давление при заданной температуре создается в этом случае только за счет теплового расширения рабочей среды и определяется относительной величиной начального заполнения рабочей полости, которая получила название коэффициента заполнения (заливки) и является основным регулятором уровня давления при гидротермальном синтезе. Требуемое значение коэффициента заливки находят по зависимостям давления от температуры и удельного объема (р—V—Г-диа-граммы). Для каждого вида рабочего раствора необходимо иметь свою р—ь—Г-диаграмму. Эти диаграммы строятся на основании результатов специальных экспериментальных исследований. [c.199]

Рассмотрим подробнее каждое из этих осложнений. Наличие равновесия между ионами и молекулами обычно обходят тем, что при оценке коэффициентов активности электролитов исходят из предположения, что в растворе совсем нет молекул, а имеются лишь ионы. Однако сами коэффициенты активности ие зависят от этого предположения. Они представляют экспериментально опре целенные числа, не зависящие от того, сделано ли это предположение или нет. С помощью коэффициента активности можно оценить свойства и такого вещества, у которого заведомо имеется равновесие между молекулами и ионами, и такого вещества, у которого это равновесие не осуществляется. Например, в случае монохлор-уксусной кислоты мы оцениваем активность всей кислоты только по активности той части кислоты, кото рая находится в виде ионов. Таким образом, неполная диссоциация учитывается величинами коэффициентов активности. [c.79]

Во втором методе, использующем принцип умножения [17], обходились без фотокатода, и положительный ионный луч падал на первый электрод, играющий роль катода. Если каждый падающий на этот катод ион вызывал образование А вторичных электронов и коэффициент умножения каждого из п динодов был В, то действие всей системы (называемой обычно электронным умножителем) определяется выражением [c.215]

На рис. 33 изображен фторопластовый затвор, который при условии его точного изготовления с успехом заменяет затвор с цилиндрическим шлифом. Незначительный коэффициент трения фторопласта позволяет обходиться без смазки. С точки зрения техники безопасности особенно ценное качество фторопластового затвора — его прочность [5]. [c.137]

ЭТОМ коэффициенты разделения значительно отличаются от единицы. Часть из них приведена в табл. 13.3. Но в связи с чрезвычайно низким содержанием дейтерия в природном водороде (около 0,015 ат. %) получение дейтерия обходится очень дорого, несмотря на благоприятные коэффициенты разделения. Практически очень трудно извлечь столь незначительное количество дейтерия из водорода (или из воды). Для получения 1 кг дейтерия необходимо переработать при.мерно 22 т воды. Поскольку для создания необходимой флегмы поток на промежуточных ступенях должен во много раз превышать исходный поток, количество воды или другого источника водорода, используемого на разделительных стадиях, должно быть исключительно большим. Вот но чему чрезвычайно низкая стоимость начальных стадий разделения может существенно сказаться на экономике процесса получения тяжелой воды. В крупномасштабном производстве тяжелой воды для переработки огромного количества природной воды, необходимой на первых разделительных стадиях, организуется несколько параллельных веток. К примеру, завод первичного разделения в Саванна-Ривере [2] имеет 24 независимых одинаковых каскада. Стоимость работы завода и капитальные затраты пропорциональны объему перерабатываемой воды. После того как вода обогащается до 3% по ВгО, масштаб производства по дальнейшему обогащению настолько сокращается, что общая стоимость тяжелой воды не зависит от применяемого далее метода обогащения. [c.351]

Пожалуй, не будет преувеличением сказать, что недостаток наших знаний чрезвычайно дорого обходится мировой экономике. Только глубокое знание законов движения различных видов материи даст возможность надежно и экономично проводить в нужном направлении процессы, необходимые для превращения энергии. Пока же мы еще не можем исключать тепло из этого цикла, поскольку не можем создавать устройства, в которых химическая энергия надежно и с большим коэффициентом полезного действия превращалась бы в энергию упорядоченного движения молекул (при получении работы), либо в энергию упорядоченного движения электронов (при получении электрической энергии). [c.128]

В типичном для низкотемпературной ректификации случае около 40% потребного холода должно производиться на температурном уровне ниже —75° С. Из табл. 19 видно, что производство холода на температурном уровне —85° С обходится дороже, чем на температурном уровне 0° С (по эксплуатационным затратам в 2,42 раза, а по капиталовложениям в 2,25 раза). С учетом указанных коэффициентов суммарный расход холода на извлечение методом низкотемпературной ректификации, отнесенный к температурному уровню 0 С, равен приближенно 400—500 ккал/кг извлекаемого этилена. [c.102]

Опыт показал, что температурная зависимость коэффициентов релаксационной эффективности невелика и в области температур 15...30°С не превышает 1...2% на градус, оставаясь во многих случаях меньше этого значения. Так же незначительно влияет на коэффициенты к и кг присутствие в растворе диамагнитных солей. Это существенно упрощает разработку аналитических методик, позволяя, например, обходиться без химического отделения диамагнитных примесей. [c.143]

Решение. Коэффициент обхода 0,20= ( 2 — 12,8) (30 — 12,8). Отсюда температура входящего воздуха <2=16,1° С. Теперь на психрометрической диаграмме находим точку, соответствующую 30° С по сухому термометру и 20,5° С по мокрому, а также точку росы аппарата 12,8° С (по линии д =сопз1). На этой линии находится точка, соответствующая температуре сухого тер-мометра 16,Г С, и уже по ней легко найти температуру выходящего воздуха по мокрому термометру 14,4° С, [c.498]

Блок Б7 состоит из следующих модулей 1) определения наилучшего (по минимуму приведенных затрат на установку) высотного уровня горизонтальной прокладки трасс, включая выбор наилучшего направления обхода препятствий и минимального числа поворотов трасс 2) определения рациональной последовательности трассировки ТП. Последовательность прокладки определяется коэффициентом конкуренции, зависящим от степени опасности ТП, его диаметра и насыщенности трубопроводами пространства объекта, в котором прокладывается ТП. Трассировка ТП выполняется в порядке уменьшения коэффициента 3) рациональной трассировки ТП на ранее определенном высотном уровне. Процедура выполняется с использованием графического редактора системы Графор . На эскизах трассировки аппараты изображены с учетом габаритных размеров. [c.348]

К. Поправочные коэффициенты Л(, и для учета байпасных потоков. Гидравлическое сопротивление байпасного тракта между кожухом и пучком труб существенно ниже, чем самого пучка. Поэтому часть потока, пропорциональная отношению сопротивления байпасного тракта к сопротивлению пучка, будет протекать в обход пучка труб. Этот поток лишь в незначительной степени участвует в теплообмене, так как он омывает только наружный ряд труб. При использовании фиксированных трубиых досок и и-образных пучков сечения байпасных трактов не слиш- [c.43]

Рассмотрим подробнее важный пример, когда коэффициент теплопередачи аг очень велик и температура поверхности стенки практически совпадает с температурой 02. Рассмотрим предельный случай аа —> оо и попытаемся применить полученные результаты. Поскольку 1/кг- 0, при постоянной температуре 0 в соответствии со схемой фиг. 4.2 ф, = ф , = ф . Скачкообразное увеличение теплового потока на одной граничной поверхности должно было бы привести к мгновенному увеличению температуры на другой граничной поверхности. Очевидно, что такой случай физически невозможен. Изменение теплового потока вызывает изменение градиента температуры в стеяке, а это не обходится без накопления определенной энергии, что происходит за счет протекающего тепла. Отсюда следует, что при боль- [c.108]

Прн умеренных температурах изолируемых поверхностей чаще всего обходятся нанесением на них одного слоя теплоизолирующего материала. Высоконагретые стенки аппаратов и трубопроводов покрываюгся несколькими последовательными слоями в порядке убывания допускаемой ими температуры. Эффективным теплоизолирующим средством являются герметичные воздушные прослойки, особенно вакуумированные, благодаря их низкому э< к))ективному коэффициенту теплопроводности [см. уравнения (VI.6) и (VI.9) ]. Для уменьшения притока тепла через конвекцию и излучение извне в аппараты и трубопроводы, работающие при температурах ниже окружающей среды (установки умеренного [c.314]

Чем больше емкость резервуара, тем меньше потери продукта при дыхании , приходящиеся на 1 емкости. В на( оящее время разработаны и успешно используются резервуары емкостью 20—50 тыс. м (ранее 5—10 тыс. м ). Строительство таких резервуаров обходится дешевле на 15—17%, занимаемая территория на 30—50% меньше и потери при дыханиях (в зависимости от давления паров продукта и коэффициента оборачиваемости резервуара) также меньше на 20—50% на каждые 1000 емкости. [c.117]

Уплотняющие полосы уменьшают поток жидкости между периферийными трубами и кожухом, в обход поверхности трубного пучка. Различные уравнения теплоотдачи при вынужденном поперечном и продольном обтекании трубных пучков показывают, как и в случае течения в трубах, что с увеличением скорости коэффициент теплоотдачи увеличивается, хотя и в меньшей степени. Изменение расстояния между соседними перегородками, называемого шагом перегородок, и их более чаетое расположение, чем это требуется для подавления вибрации труб, позволяет изменять скорость жидкости в межтрубном пространстве. [c.345]

Оптимальная скорость передвижения подвижной фазы. На рис. 16-8 на осях координат не указаны абсолютные величины. Мы вынуждены были прибегнуть к такой неопределенности, так как скорости передвижения и высоты тарелок сильно зависят от таких параметров колонки, как Ом, Вз, с1р я В основе представлений о приведенных переменных , с помощью которых обходят некоторые различия между видами хроматографии, лежат такие величины, как диаметр зерна (ёр) и коэффициент диффузии растворенного вещества в подвижной фазе (Ом)-Если вместо скорости подставить приведенную скорость у=ёри/Ом, а вместо высоты тарелки — приведенную высоту тарелки к=Н1йр, то можно построить график, пригодный вообще для всех видов хроматографии (рис. 16-9). Этот график показывает, например, что в колонках, спроектированных оптимальным образом, можно ожидать, что мини [c.542]

По данным М. М. Бреннера [2] средняя себестоимость добычи нефти в Урало-Волжском районе в 1955 г. составляла приблизительно 18 руб. 1 и была в 3,8 меньше средней стоимости добычи кавказских нефтей. Однако при переработке сернистых и особенно высокосернистых нефтей наблюдается усиленный износ аппаратуры, приводящий к сокращению коэффициентов использования оборудования и дополнительным затратам на его ремонт. При установлении низких норм на содержание серы в нефтепродуктах, выгодных для потребителей, нефтеперерабатывающим предприятиям приходится либо снижать выход светлых нефтепродуктов при первичной переработке, либо затрачивать дополнительные средства на сероочистку и сооружение соответствующих установок. Но применение серусодержащпх продуктов, по-видимому, будет обходиться народному хозяйству настолько дорого, что рациональные процессы сероочистки, несомненно, будут рентабельными с общенароднохозяйственной точки зрения. Например, при возрастании содержания серы в автомобильном бензине от 0,12% до 0,7% износ двигателя увеличивается в 2 раза. При средней стоимости одного капитального ремонта двигателя 1200 руб. увеличение его [c.4]

Большое практическое значение имеют также конечные значения времен релаксации и запаздывания, которые, согласно уравнениям (10,6) и (10.8), отличаются друг от друга только небольшим числе шым коэффициентом. Они служат мерой времени, необходимого для достижения установившегося течения при постоянном напряжении, времени, не-обходи.мого для упругого восстановления после снятия напряжения, или временн, необходнлюго для релаксац 1и внутренних напряжений во время отжща. По порядку величины онн представляют также отношение накопленной энергии к рассеянной в 1 сек во время установившегося течения. Для [c.208]

Швёбель [174] предложил модель роста нитевидных кристаллов из пара по механизму поверхностной диффузии, причем эта модель обходится без винтовых дислокаций. 20 концентрических ярусов, образующих коническую структуру, принимают атомы из пара с постоянной скоростью, причем повторного испарения не происходит. Все атомы, ударяющиеся о боковые стенки этих ярусов, перемещаются к ступеням посредством поверхностной диффузии и встраиваются в решетку только на ступенях. В отличие от модели Бартона, Кабреры и Франка предполагается, что ступень (горизонтальный участок на фиг. 24) захватывает с разной эффективностью адатомы, поступающие к ней снизу или сверху. Это различие может быть обусловлено различными координациями адатомов у ступени, хотя сумма вероятностей захвата равна единице. Именно эта анизотропия захвата приводит к анизотропии движения ступеней. Теория Швёбеля не учитывает диффузионные поля или концентрационные градиенты и носит чисто геометрический характер. Предполагается, что подвижность адатомов на боковых гранях выше, чем на ступенях, однако никаких других уточнений не проводится. Затем автор численно решает 20 зацепляющихся дифференциальных уравнений непрерывности и получает высоту каждого яруса в функции времени. Установлено, что при достаточном различии коэффициентов захвата первоначально ко- [c.456]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология