Компрессоры низкого давления, мощность

В многоступенчатом компрессоре на пути газа из ступени в ступень наблюдаются потери давления, причем, как уже было сказано (гл. И, п. 3), относительная величина этих потерь между ступенями низкого давления больше, чем между ступенями высокого давления. Иначе говоря, с ростом промежуточных давлений относительные величины межступенчатых потерь уменьшаются. Следовательно, если перераспределить отношения давлений между ступенями компрессора, увеличив их в ступенях низкого давления и уменьшив в ступенях высокого давления, то промежуточные давления возрастут и потери энергии при перетекании газа из ступени в ступень несколько снизятся и, следовательно, снизится и потребляемая компрессором мощность. [c.67]

Для получения температуры —110° С применяют каскадную схему с использованием центробежных компрессорных холодильных машин, работающих на этилене и пропане. Схема каскадной холодильной установки показана на рис. Х1У.6. В этиленовом цикле применен двухкорпусной центробежный Компрессор мощностью 1750 кВт при температурах кипения —110° С и конденсации —35 С. Пары этилена при температуре —110° С из полимеризатора 5 поступают в ступень низкого давления 6 центробежного компрессора, где сжимаются до давления 561 кПа и направляются в промежуточный холодильник 8 для охлаждения до 5° С кипящим пропаном. Пары этилена, выйдя из холо- [c.264]

Рнс. 11.14. Продольный разрез компрессора низкого давления газотурбинной установки мощностью 1500 кет НЗЛ [c.299]

Схема компоновки, приведенная на фиг. 75, изображает подстанцию для компрессорной станции с тремя компрессорами высокого давления производительностью по 14 м /мин и четырьмя компрессорами низкого давления производительностью по 40 м - /мин. К указанным компрессорам приняты электродвигатели напряжением 6 кв. Электроснабжение компрессорной станции осуществляется на напряжении 10 /се. На подстанции предусмотрена промежуточная трансформация, для чего устанавливаются 3 трансформатора 10/6 кв мощностью по 1000 ква каждый и предусмотрено два распределительных устройства (10 и 6 кв). Часто распределительное устройство компрессорной станции служит также и распределительным пунктом для других подстанций промышленного предприятия. [c.163]

На руднике могут быть использованы обычные компрессоры. При глубине залегания серного пласта до 300 м для откачивания серы может быть применен любой компрессор низкого давления (18—25 ат) производительностью не менее 10 м /мин. Использовать компрессоры среднего давления (35—50 ат) при таких глубинах нецелесообразно, так как с повышением давления резко возрастает потребляемая мощность. [c.152]

У компрессоров низкого давления (1—3 ати) допустимая скорость в щели клапана не превышает 25 м сек, так как в противном случае потери в клапанах по отношению к теоретической мощности будут очень большими. При малых отношениях давлений увеличение размеров клапанов допустимо также и потому, что влияние мертвого пространства на объемный коэффициент в этом случае невелико. У аммиачных компрессоров скорость в клапанах достигает 30 м сек. [c.167]

В зависимости от вида привода возможны различные варианты компоновки двухкорпусных машин. Прн самостоятельном приводе каждого корпуса Кх и Кг непосредственно от турбины Т (рис. 15.2, г) или через мультипликатор М от электродвигателя Д (рис. 15.2, д) возможно сообщить каждому ротору различную частоту вращения, но компрессорный агрегат состоит из большого числа отдельных машин. Это усложняет обслуживание и увеличивает эксплуатационные расходы. Более выгодны схемы с одним двигателем, но разными частотами вращения ротора в каждом корпусе компрессора. От высокооборотного двигателя (турбины) первый корпус Кх низкого давления принимает мощность непосредственно, а второй Ка высокого давления — через мультипликатор М (рис. 15.2, е). При электроприводе требуется повышение частоты вращения вала также и в первом корпусе (рис, 15.2, ж, з). [c.189]

Однако увеличение потерь катализатора и расхода энергии с повышением давления является серьезным тормозом в развитии этого способа. В связи с этим в последнее время получают распространение схемы, в которых контактное окисление аммиака проводят при более низком давлении (до 4-10 Па), чем окисление оксида азота (до 12-10 Па). Для современных схем характерны большая мощность одной технологической нитки (380— 400 тыс. т/год) и возможно более полное использование энергии отходящих газов и низкопотенциальной теплоты в технологических целях для создания автономных энерготехнологических схем. Комбинированная схема производства разбавленной азотной кислоты под давлением 0,4—1 МПа приведена на рис. 38. Сжатый центробежным компрессором и нагретый воздух (4,2-10 Па, 200°С) поступает в рубашку совмещенного с паровым котлом контактного аппарата. Далее воздух поступает в смеситель, где смешивается с очищенным и разогретым аммиаком. Пройдя тонкую очистку в фильтре, встроенном в контактный аппарат, воздушно-аммиачная смесь поступает на двухступенчатый контакт, состоящий из трех платиновых сеток и слоя неплатинового ката- [c.107]

На рис. IX.35 показано оборудование и коммуникации воздушной компрессорной станции средней производительности низкого давления. У горизонтальных компрессоров большой производительности межступенчатую аппаратуру и коммуникации располагают в подвальном помещении (рис. IX.36). В последние годы с целью уменьшения затрат на сооружение компрессорных станций компрессоры, в том числе крупные, мощностью 3000 квт и более (рис. IX.37) часто выполняют бесподвальными. [c.516]

Делители и компрессоры, которые являются главными элементами ступени, также совершенствуются. Делители стандартных ступеней во вновь проектируемых заводах имеют большие размеры, что соответствует большей площади пористых фильтров, и имеют теплообменники в газовых линиях низкого давления, а не в линиях высокого давления, как в старых проектах. Преимущества такой концепции (сокращение удельной площади пористых фильтров вследствие повышения температуры процесса и уменьшения удельной мощности сжатия) предсказывались уже давно [1.5]. [c.10]

Если разрывная мощность контактов применяемых термореле позволяет непосредственно через них включать и выключать катушки соленоидных вентилей, то электрическая схема автоматики мо кст быть упрощена, а для пуска и остановки компрессора используется датчик низкого давления РДН. Контакты термореле 1ТР н 2ТР включаются прямо в цепь соленоидных вентилей, а РДН в цепь катушки магнитного пускателя (рис. 143,6). В этом случае РДН должно быть настроено так, чтобы компрессор отключался при температуре кипения, необходимой для достижения наиболее ннЗ Кой температуры в холодильной камере. [c.287]

МПа. Компрессор состоит из корпуса низкого давления, в котором размещены две секции по четыре рабочих колеса в каждой, и корпуса высокого давления с третьей секцией сжатия. Компрессор приводится во вращение от паровой турбины мощностью около 11000 кВт. Турбина имеет одну регулирующую активную ступень и 12 реактивных ступеней. [c.416]

Одна из фирм герметичных агрегатов для кондиционеров устанавливает реле высокого и низкого давления с ручным возвратом на агрегатах с двигателями мощностью 1,5 л. с. (фреон-12), 2 и 3 л. с. (фреон-22) в агрегатах использованы капиллярные трубки. Недостаток холодильного агента в системе приводит к повышению температуры обмотки двигателя и понижению давления всасывания. Тогда срабатывает реле низкого давления и выключает агрегат. Потребитель должен включить компрессор вручную. Естественно, что в этом случае он вызывает механика. [c.55]

Цикл низкого давления. Как видно из рис. 4, на установке, работающей по циклу низкого давления, воздух сжимают ДО 5,3 ат. На установках мощностью менее 140 т кислорода в сутки применяют поршневые воздушные компрессоры, а на более мощных установках — центробежные. Последние более износоустойчивы, не вибрируют и более удобны в эксплуатации. [c.49]

Диапазоны рабочих давлений в области заданных температур кипения и конденсации. Температура кипения /д должна быть на 5—10 С ниже температуры охлаждаемого объекта. Температура конденсации на 5—10 °С выше температуры окружающей среда. Для среднетемпературного режима принимают о = —15 °С, / = = +30 X. Желательно подобрать хладагент так, чтобы давления, соответствующие этим температурам (см. табл. 4 и приложение 1), имели значения ро (1 - 2) 10 Па и не более (10-т-12) 10 Па (хладагенты средних давлений). При более низких давлениях в испарителе (хладагенты низкого давления) требуется большая теоретическая производительность компрессоров. Поршневые компрессоры при этом получаются слишком громоздкими, а турбокомпрессоры эффективны только при большой производительности. Кроме того, работа (при ро < 0,1 МПа) требует дополнительных устройств из-за возможного подсоса воздуха в систему. Более высокие давления в испарителе (хладагенты высоких давлений) для этого режима также не выгодны, так как давление в конденсаторе становится слишком большим, что связано с необходимостью применения громоздких толстостенных аппаратов, более прочного компрессора и большей затраты мощности. [c.27]

Однако при полном растворении масла во фреоне температура кипения смеси несколько выше, чем у чистого хладагента. Чтобы обеспечить заданную холодопроизводительность, приходится поддерживать более низкое давление, что связано с дополнительной затратой мощности компрессора. Другой недостаток состоит в том, что при длительной остановке компрессора повышение давления приводит к насыщению масла в картере фреоном. При пуске компрессора давление в нем резко падает, масло вскипает, что приводит к необходимости принимать дополнительные меры, чтобы предотвратить выброс масла из картера. Однако преимущества полной растворимости гораздо выше указанных недостатков. [c.46]

При подъеме рычага 14 в точке А он поворачивается вокруг точки В, тяга 5 и рычаг 7 перемещаются вверх, и регулирующие клапаны высокого давления 21 прикрываются. Одновременно тяга 17 опускается. Это вызывает перемещение регулирующих клапанов низкого давления 19 в сторону открытия. Уменьшается общий расход пара на турбину и увеличивается его расход через второй отсек. В соответствии с изменением требуемого количества пара из отбора уменьшается его расход. Баланс расходов пара изменяется таким образом, что мощность, развиваемая турбиной для привода компрессора, не изменяется. Нужно отметить, что в этом случае оба регулятора являются рабочими и действуют параллельно каждый из них следит за изменением определенного параметра. Вместе с тем, для безопасности персонала при настройке системы регулирования регуляторы устанавливают так, чтобы регулятор скорости обеспечивал закрытие регулирующих клапанов при любом положении регулятора давления. [c.124]

Выбор типа компрессора. Выбор типа компрессора и двигателя, приводящего его в действие, зависит в первую очередь от мощности завода и его энергетических ресурсов. Если завод не располагает дополнительными источниками пара низкого давления, обычно отдают предпочтение паровым двигателям, используя отработанный пар на станции дестилляции. Если же содовый завод кооперирован с ТЭЦ и может использовать для дестилляции и других своих нужд отработанный пар турбин ТЭЦ, то предпочитают электродвигатели, более удобные в эксплуатации. [c.149]

Расчетные нагрузки на компрессор Со ком по каждой из выбранных температур кипения, полученные при расчете теплопритоков, являются исходными для определения необходимой холодильной мощности холодильных машин при рабочих условиях. Но на пути от охлаждаемых объектов к машинному отделению, во-первых, проникают дополнительные теплопритоки через наружную поверхность холодных трубопроводов, аппаратов низкого давления и, во-вторых, появляются потери давления. Все эти потери могут быть вычислены. В приближенных расчетах они учитываются коэффициентом потерь при транспортировке холода р. Тогда расчетная мощность холодильной машины [c.291]

Цилиндры высокого и низкого давлений двойного действия, т. е. подача воздуха осуществляется обеими — верхней и нижней— полостями рабочих цилиндров. Во избежание выдувания воздуха в картер оба цилиндра в нижней части имеют сальники, препятствующие утечке воздуха. Цилиндры низкого и высокого давлений имеют охлаждающие водяные рубашки. В целях уменьшения потребляемой мощности между 1-й и 2-й ступенями компрессора имеется вертикальный трубчатый холо- [c.293]

При использовании же для создания энергоустановок большой мощности (12—25 МВт) на базе ТРДД ПС-90А оказалось целесообразным как использование исходного газогенератора, так и применение дополнительной нулевой ступени компрессора, а при создании энергоустановки мощностью 25 МВт и дополнительного компрессора низкого давления. При этом существенным изменениям подвергается и конструкция свободной турбины, в том числе и в зависимости от задаваемого потребителем значения частоты вращения выходного вала силовой турбины. [c.7]

Прямоточные клапаны для низких давлений (фиг. И, е) применяются на первой и второй ступенях. Преимуществом прямоточных клапанов являются их малые газодинамические сопротивления, что снижает расход удельной мощности и повышает производительность компрессора. Прямоточные клапаны для высоких давлений (фиг. 11, дас) имеют те же показатели, что и прямоточные клапаны для низких давлений. Недостатки прямоточных клапанов — сложность изготовления и больщая металлоемкость. [c.21]

Недостаток или избыток фреона заметно влияет на работу герметичных агрегатов, не имеющих ресивера. В этом можно наглядно убедиться, постепенно заполняя агрегат различным количеством фреона. По мере заполнения агрегата и поступления небольшого количества жидкого фреона в капиллярную трубку его будет хватать только для испарения в месте дросселирования, т. е. при выходе из капилляра. Это приведет к частичному обмерзанию капилляра и патрубка испарителя. Фреон, поступая в каналы испарителя в небольшом количестве, будет быстро перегреваться, и испаритель не будет обмерзать, несмотря на низкую температуру кипения (компрессор будет работать при низком давлении всасывания). Потребляемая мощность двигателя будет низкой. [c.191]

Прилегание считается достаточным, если тыльная сторона вкладыша равномерно покрыта пятнами краски. Аналогично заливают и обрабатывают вкладыши ша- 88. Нижняя поло-тунных и крейцкопфных подшипников. вина вкладыша с масля-Эти вкладыши заливают баббитом мар- ными холодильниками ки Б-83 независимо от мощности компрессора. Коренные подшипники компрессоров низкого давления мощностью двигателя до 500 л. с. заливают баббитом марки Б-16 и БН, а коренные подшипники компрессоров, работающих с давлением свыше 100 ати, или компрессоров, у которых мощность двигателя превышает 500 л. с., независимо от давления заливают баббитом марки Б-83. [c.283]

При пуске установки реле давления включает соленоидный вентиль на обводной линии компрессора низкого давления. Машина работает как одноступенчатая. Когда давление кипения понизится до заданного нижнего предела, реле давления закрывает перепускной вентиль и машина начинает работать по циклу двухступенчатого сжатия, как описано выше. Мощность двигателя компрессора низкого давления рассчитана на работу только при низкой темпера туре. Масло из испарителя и теплообменника низ-кого.давления поступает в маслосборник НМС, а при открытом перепускном соленоидном вентиле — в оба маслосборника. [c.374]

Предварительно рассмотрена схема полностью комплексированной энергоустановки с подрезкой компрессора низкого давления, но с родными турбинами высокого и низкого давлений с реализацией избыточной мощности ТНД для привода компрессора газоперекачки, а свободной турбины для привода электрогенератора, с последующей утилизацией тепла в водофейном котле. [c.8]

Применение способа пусков и остановок возможно лишь при достаточно мощной энергосистеме, позволяющей производить пуск компрессоров в любое время суток без большого падения напряжения. Ёсли мощность недостаточна, компрессор с двигателем 100—150 квт можно заменить двумя-тремяменьшей холодопроизводительностью без значительного снижения энергетических коэффициентов [17]. Одновременного нуска нескольких компрессоров можно избежать с помощью реле времени, которое включается вместе с первым компрессором. Пуск второго компрессора происходит после окончания пуска первого и т. д. В двухступенчатых установках компрессор низкого давления обычно включают после компрессора высокого давления. [c.74]

Холодильные агенты — фреоны-12 и -22. Холодопроизводительность низкотемпературных компрессоров (низкого давления) от 230 до 1200 Вт, высокотемпературных (высокого давления) от 600 до 3200 Вт. ДиаметЬ цилиндров от 28,6 до 40,5 мм, ход порщня от 15,9 до 25,8 мм. Синхронная частота вращения 30 с" . Номинальная мощность двигателя от до 1л. с. (обозначения, принятые в ряде стран для герметичных компрессоров). 1всех моделей круглый кожух диаметром 260 мм. Габаритные размеры длийа от 291 до 308 мм, ширина 280 мм, высота от 224 до 254 мм. Масса от 18 4 до [c.85]

На рис. 22 показана принципиальная схема одного из трех блоков центробежной компрессорной установки, полностью ИJ eнтичныx между собой. Каждый из указанных блоков располагает мощностью 40 тыа,л.с. Как следует из приведенного рисунка, турбореактивные газогенераторы подают горячие газы в общий коллектор, в котором устайов-лена газовая силовая турбина с двумя симметрично расположенными ступенями расширения, связанными с одним общим валом. Одна сторона двухступенчатой турбины приводит во вращение центробежный компрессор низкого давления, другая - два последовательно работающих компрессора высокого давления. Рассматриваемая компрессорная установка является двухфункциональной комплексной компрессорной установкой, поскольку компримируемый газ используется для закачки газа в пласт. Для этого из общего объема компри— мируемого установкой газа (22 млн.мЗ/сут) 1,5 млн.м /сут отбирается для газлифта, остальная часть газа направляется для закачки его в пласт. В связи с отбором газа после вторых ступеней компримирования третьи ступени компримирования по производительности подобраны с расчетом на уменьшенную производительность для обеспечения их нормальной работы. > [c.50]

В настоящее время компрессоры большой производительности выполняют оппозитными. Однако до сих пор широко распространены Г- и П-образные горизонтальные компрессоры, которые выпускались раньше. К крупным П-образным компрессорам относится унифицированный горизонтальный шестиступенчатый компрессор 1 Г-266/320. Он служит для сжатия азотоводородной или окисьуг-леродной водородно-газовых смесей. Производительность компрессора 13 280 м /ч, конечное давление 320 ат, число оборотов 125 в минуту. Приводом служит синхронный электродвигатель мощностью 4000 кВт. Ротор электродвигателя смонтирован на коренном валу компрессора и одновременно является маховиком. Компрессор двухрядный. В ряду низкого давления расположены цилиндры I и II ступеней двойного действия, в ряду высокого давления — цилиндры остальных четырех ступеней. Цилиндры III ступени двойного действия, а IV, V и VI одинарного, они выполнены в одном дифференциальном блоке. IV ступень состоит из двух полостей [c.229]

Высокопотенциальная теплота дымового и конвертированного газов используется для получения пара высокого давления, применяемого в турбинах, служащих приводом компрессоров. Низкопотенциальная теплота используется для получения технологического пара низкого давления, подогрева воды, получения холода и т. п. В новых системах широко применяются аппараты воздушного охлаждения, позволяющие сократить расходы воды. На рнс. 34 приведена схема агрегата мощностью 1500 т/сут, включающая двухступенчатую паровоздушную конверсию метана, высокотемпературную н низкотемпературную конверсию СО, моноэта-ноламиновую очистку от СО2, окончательную очистку от СО и [c.97]

Компрессор первого каскада 4ГМ16-12,5/17-281, предназначенный для сжатия смеси свежего и возвратного этилена в технологических линиях производства полиэтилена низкой плотности мощностью 60 ООО т в год, показан на рис. 12.9, в. Компрессор рассчитан на конечное давление до 32 МПа при начальном давлении 0,9—1,7 МПа. [c.343]

Турбокомпрессорный агрегат состоит из электродвигателя, центробежного компрессора, повышающих редукторов. Центробежный компрессор К-380 является двухцилиндровым, десятиступенчатым, с одним внешним промежуточным газоохладителем между цилиндром низкого давления (ЦНД) и цилиндром высокого давления (ЦВД). Роторы цилиндров компрессора, редуктора и электродвигателя соединяются зубчатыми муфтами. Для ГПЗ мощностью 1 млрд. м в год необходимо пять компрессоров типа К-380 (с учетом резервного). [c.375]

Газовая фаза со ступеней высокого (I ступень) и среднего (II ступень) давления сжимаются в компрессорах и возвращаются в цикл для питания абсорбера.Ниэконапорный газ (III ступень) подается в линию кислых газов, поступающих из верхней части отпарной колонны (STRIPPER), предназначенной для отделения кислых компонентов от реагента-растворителя. Растворитель после III ступени сепарации и предварительного нагрева в рекуперативном теплообменнике поступает в среднюю часть отпарной колонны. Освобожденный от кислых компонентов обедненный растворитель отводится из нижней части колонны и после охлаждения в теплообменнике возвращается в абсорбер. Обедненный растворитель можно пропускать через фильтр для удаления механических примесей. Смесь кислых газов из отпарной колонны и П1 ступени сепарации растворителя служит сырьем для установки получения серы по методу Клауса. Расходуемая компрессорная мощность на комплекс производительностью около 0,5 млн. м /сут диоксида углерода составляет 3650 кВт, расход пара низкого давления — около 2 т/ч, реагента-растворителя— 9 кг/сут. Комплекс может быть спроектирован без использования установки искусственного холода, т. е. лишь на базе аппаратов воздушного охлаждения. [c.241]

Программа усовершеиствоваиия каскадов ( iP). Эта программа имеет Челью улучшение эффективности оборудования существующих каскадов при сохранения уровня потребления электроэнергии. Усовершеиствоваиная технология 1970 года проверяется с 1973 г. на первых ступенях, модернизированных по программе IP ожидается, что ее реализация приведет к увеличению разделительной мощности на 4,75 млн. кг ЕРР/год. Успехи, достигнутые с 1973 г. в разработке пористых фильтров п повышении КПД компрессора, привели к созданию технологии 1975 года , с помощью которой можно увеличить приращение разделительной мощности до 5,76 млн. кг ЕРР/год [3.260], а возможно, и до 6 млн. кг ЕРР/год [3.261]. По программе IP из 5200 ступеней 3000 ступеней будут подвергнуты полной, 1000 ступеней — лишь частичной модернизации, а 1200 ступеней останутся прежними. Новые и белее эффективные пористые фильтры устанавливают в увеличенные делители (диаметром 4 м [3.208, 3.261] вместо 3,4 м [3.268]), в которых площадь пористых фильтров наращивается до пределов, допускаемых условием сохранения существующих границ между блоками в компрессоры устанавливают новые рабочие колеса для повышения их КПД улучшают общую газодинамическую эффективность трубопроводов и пересматривают систему технологического контроля п регулирования, чтобы свести к минимуму потери энергии [3.260, 3.268]. В ступенях, подвергаемых частичной модернизации, теплообменник устанавливается в потоке низкого давления (на легкой фракции, прошедшей через пористые фильтры), а не в потоке высокого давления на питании [3.208, 3.232]. Блок отключается для частичной модернизации всего на шесть или семь дней. Замена старых блоков новыми, начатая в 1973 г., завершена в 1981 финансовом году [3.261] (рис. 3.41). [c.170]

На первом потоке (газа низкого давления) работают четыре компрессора, на втором (газа высокого давления) — семь компрессоров. Работа компрессоров и газгольдеров автоматизирована. При уменьшении объема поступающего газа колокол газгольдера опускается. При уменьшении объема газа в газгольдере до 15% вначале останавливается один из работающих компрессоров, затем второй и т. д Когда колокол газ-го.льдера достигает нижнего положения, последний работающий компрессор (во избежание вакууммирования системы) переводится на работу с выкида на прием . При увеличении сброса газа с технологических установок Б газгольдер колокол поднимается, и по мере его подъема резервные компрессоры последовательно включаются в работу. Когда колокол достигает верхнего положения, подача газа в газгольдер автоматически прекращается и при давлении в линии приема компрессоров выше допустимого открывается сброс газа на факел. Таким образом, если сбросы газа не превышают мощности компрессоров, сжигание его на промышленных факелах исключается. [c.96]

Верхняя часть одной из продольных стенок витрины стеклянная, одинарная. Внутри витрины перед этой стеной поставлено стекло меньшей высоты. Открытый проем, через который укладывают и вынимают продукты, составляет около 30% горизонтального сечения витрины. Остальная часть витрины закрыта с одной стороны стеклянными, а с другой — металлическим козырьками. Под металлическим козырьком установлены люминесцентные лампы. В прилавке каждой секции две дверцы. Решетчатая полка для продуктов, установленная в прилавке, имеет поверхность 1,1 в витрине продукты укладывают на полку, которую можно устанавливать на высоте 55 м или 145 мм от дна. Прилавок-витрина обслуживается компрессором с часовым объемом, описываемыми поршнями, 4,9 жз/час холодильный агент — фреон-12. Компрессор управляется реле низкого давления. Фреон подается в испаритель через ТРВ. Испаритель секции и два обдувающих его вентилятора находятся в пространстве между дном витрины и изолированным перекрытием прилавка. Мощность электродвигателей вентиляторов 45 вт. Испаритель изготовлен из медных труб диаметром 13 мм с алюминиевыми ребрами толщиной 0,5 мм. Его поверхность 7,6 м" . Вентиляторы засасывают охлажденный в испарителе воздух и подают его в витрину и прилавок. В прилавок воздух поступает через отверстие в перекрытии, а в витрину — через отверстия в ее дне и по каналу у изолированной стенки. Над входным отверстием канала находятся козырьки, направляющие воздух на продукты. Теплый воздух вновь поступает к испарителю из витрин — по каналу у стеклянной стенки, из прилавка — через щелевые отверстия в перекрытии (на рисунке справа). Скорость воздуха в витрине на расстоянии 100 мм от дна достигает в среднем 0,5 м1сек, на расстоянии 200 мм около 0,3 м1сек. Распределение температуры воздуха в витрине показано на рис. 106, б. Как видно из графика, изменение температуры по всей высоте идет равномерно и составляет 1,2° на 100 мм. Это почти в 5 раз меньше, чем в витрине В-4 с естественной циркуляцией воздуха. В прилавке разница температуры по высоте равна 1,5—2°. Температуры воздуха и фасованных продуктов, находившихся в витрине (мясо, колбаса, сырки, сыр), отличались не более чем на Г. При температуре ниже 6° указанные продукты сохраняют свои первоначальные качества в течение 12 час. Мясо, завернутое в полупергаментную бумагу, теряло за 12 часов примерно 1% своего первоначального веса. [c.264]

Компрессор работает с числом оборотов 125 об/мин., имеет мощность при отсутствии отбора газа Л = 3760 кет. Приводом служит синхронный электродвигатель мощностью N = 4000 кет. Ротор электродвигателя смонтирован на коренном вале компрессора и одновременно является маховиком. Коренной вал имеет два кривошипа, смещенные один относительно другого на 90°. Вал установлен на двух коренных подшипниках двух байонетных рам. Шатуны имеют неразъемные головки (закрытого типа). Поршни первой, второй и третьей ступеней — дисковые, четвертая, пятая и шестая ступени объединены в дифференциальный поршень. Поршень шестой ступени установлен на шарнирах. Штоки составные, соединены головками промежуточных ползунов. Опорами поршням служат крейцкопфы, промежуточные ползуны и концевой ползун ряда низкого давления. Крейцкопфы закрытые, с отъемными башмаками. Промежуточные и концевой ползуны имеют отъемные башмаки только в нижн( й части. Цилиндры первой, второй и третьей ступеней — чугунные, без втулок. Цилиндры четвертой, пятой и шестой ступеней — стальные, имеют чугунные втулки и представляют собой блок с отъемной головкой шестой ступени. Промежуточные фонари, цилиндры первой, пятой и четвертой ступеней опираются на качающиеся опоры. Цилиндр шестой ступени выполнен кснсольно. [c.216]

Определить расход энергии на 1 кг жидкого воздуха в цикле низкого давления с турбодетандером, если известно, что компрессором сжимается 6000 м ч воздуха (при нормальных условиях) до рабс = 7 ат. Турбодетандер отдает мощность 55 кВт. Потери от недорекуперации и в окружающую среду составляют 6,3 кДж на 1 м сжимаемого воздуха (при нормальных условиях). Для кo шpe opa изотермический к. п. д. принять равным 0,7. Воздух поступает в установку при 35 С. В турбодетандер направляется 80% перерабатываемого воз ха. Коэффициент испарения а = 1,25. [c.472]

Центробежные турбоциркуляционные компрессоры просты в обслуживании, исключают возможность загрязнения газа маслом. Они раз(мещаются на открытой площадке непосредственно около колонн синтеза. Ввиду больших преимуществ этих машин все вновь строящиеся производства метанола, в том числе, безусловно, и системы, работающие при низком давлении, оборудуются турбоцир-куляционными компрессорами, а на предприятиях средней мощности происходит замена ими поршневых машин. Общий вид турбо-циркуляционного компрессора приведен на рис. 37. [c.102]

Пар с Ршб=0,0294-0,049 Л1н/ж2=0,3—0,5 ат я I = (-78,94-—76)° С, образующийся при намораживании блока, поступает в рубашку 5 льдогенератора и отсасывается цилиндром низкого давления дополнительного компрессора. В дополнительном компрессоре пар сжимается до ризб=6,354-6,85 Мн/л 2=654-70 ат и поступает для сжижения в конденсатор. Иногда для сухоледной установки подбирается компрессор с таким расчетом, чтобы первая ступень его отсасывала не только вторичные пары, образующиеся в процессе получения льда, но также и первичные, поступающие из газовой установки. Такой компрессор обычно называют совмещенным . При расчете совмещенного компрессора определяется объем, описанный поршнями ЦНД У/ цнд, ЦСД Улцсд и ЦВД Улцвд, и мощность, расходуемая на сжатие пара каждым цилиндром. Пар после каждой ступени охлаждается в водяном холодильнике (после ЦНД — процесс 2—2 после ЦСД — 4—4 (рис. 184, б) смешивается с вторичным паром, отсасываемым из промежуточного сосуда (точки У- и /7), и поступает в следующую ступень компрессора. В цикле, изображенном на рис. 184, 6, принято, что температура пара, поступающего в ЦСД и ЦВД, одинакова и равна 25°С, до этой же температуры переохлаждается жидкая углекислота после конденсатора (точка 8), поэтому точки 8, 5, 3 лежат на одной изотерме. [c.341]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология