Температура точки росы

Зависимость температуры насыщенного водяного пара (точки росы) от относительного расхода испарившейся воды в потоке воздуха показана на рис. 100. По мере увеличения относительного расхода испарившейся воды и в потоке воздуха наблюдается нелинейная зависимость изменения температуры точки росы. Чем меньше и, тем больше темп увеличения температуры 4-Такой характер изменения температуры точки росы характерен для всех рассмотренных давлений паровоздушной смеси. [c.231]

Исходный газ следует подавать на очистку под давлением 1,4—7,6 МПа. Газ перед поступлением на мембранные аппараты должен быть осушен, например гликолями, до температуры точки росы 255 К (—18°С) при давлении [c.290]

После осушки получали природный газ, имеющий температуру точки росы ниже 225 К (<0,1%). т. е. из исходного газа было удалено более 97% влаги. [c.294]

Рис. У-2. Блок-схема программы расчета температуры точки росы и состава жидкой фазы.

Воздухоподогреватель нормально эксплуатируется, если температура поверхности нагрева выше точки росы уходящих дымовых газов на 10—15 °С. В этом случае удается избежать конденсации влаги иа охлажденных элементах конструкции аппарата и образования диоксида серы. Температура точки росы зависит от содержания серы в котельном топливе и сероводорода в производственном газе (рис. П-23). При содержании в котельном топливе 1% серы температура точки росы топочных газов повышается до 130 °С с увеличением содержания серы на один процент эта температура возрастает приблизительно на 4°С. [c.79]

Градирни (рис. 95) являются составной частью многих систем переработки и транспортировки природных газов, особенно если есть источники воды. С помощью градирни можно охладить воду только в том случае, если поступающий в нее воздух не насыщен влагой полностью, т. е. его температура выше температуры точки росы. При движении ненасыщенного воздуха навстречу горячей воде часть воды испаряется. Скрытая теплота испарения этой воды компенсируется в основном охлаждением неиспарившейся воды. Таков механизм работы градирни, при котором вода частично испаряется и охлаждается, охлаждая остальную воду. Максимальное количество испаряющейся воды лимитируется влагоемкостью воздуха. Фактически испаряемость воды определяется эффективностью массопередачи (контакт воздух—вода , распределение потоков, величина поверхности контакта и др.). Движущей силой процесса массообмена в данном случае является разность концентраций влаги. Тормозящая сила определяется эффективностью поверхности контакта воздух—вода . Это условие необходимо учитывать при проектировании градирен. [c.170]

При сжигании башкирских мазутов (4% серы) температура точки росы составляет 148—152°С. [c.79]

Жидкость на тарелках колонны находится при температуре кипения, а пар — при температуре точки росы (насыщенный). [c.308]

Для расчета состава жидкой фазы и температуры точки росы используется формула [c.120]

В большинстве установок разница температур точки росы и начала кипения для продукта верха колонны незначительна. Давление в колонне равно сумме давлений на выходе из конденсатора и гидравлическому сопротивлению в конденсаторе и линии отвода паров из колонны. [c.141]

Относительная влажность Ф равна единице при условии полного насыщения (температура точки росы) Фии связаны между собой соотношением [c.171]

Контроль ректификации. Как было показано в гл. 10, процесс ректификации основан на использовании контролируемого температурного градиента между верхом и низом колонны. Состав продукта верха колонны определяется температурой его кинения или температурой точки росы (температурой конденсации). Состав продукта низа колонны зависит от температуры его кипения. [c.312]

При переработке стоков с малым содержанием минеральных солей возможна установка котла-утилизатора. Причем полученный в котле пар может использоваться на выпарной установке для предварительного упаривания исходных стоков. Вопрос целесообразности установки котла-утилизатора в каждом конкретном случае решается техникоэкономическим расчетом, так как имеются отрицательные стороны температура отходящих газов должна быть около 200°С вследствие большого содержания водяных паров и, соответственно, резкого увеличения температуры точки росы при наличии сернистых соединений. [c.102]

Общий характер изменения парциального давления пара вдоль поверхности конденсации показан на рис. 5.8. Для работы этих аппаратов в общем случае характерными являются три зоны. В первой зоне, начало которой относится к сечению входа парогазового потока в аппарат (этому сечению на кривой 1 соответствует точка а), происходит лишь охлаждение потока без фазового превращения пара. Первая зона заканчивается в том сечении аппарата, в котором температура Гст поверхности охлаждающей стенки со стороны-парогазового потока становится равной температуре точки росы Грос- Этому сечению на кривой 1 соответствует точка Ь. В данном сечении Рп1 == Г п.н.ст. Движущаяся сила фазового превращения на охлаждающей поверхности трубы в этом сечении Рп — [c.175]

Эти особенности и условия определили и основной способ выделения -сублимационную конденсацию продуктов окисления из ПГС, т. е. минуя жидкую фазу, поскольку давление их паров при охлаждении ниже температуры точки росы остается еще относительно высоким. [c.99]

Таким образом, ПГС из реактора с температурой порядка 400-500°С перед входом в систему улавливания должна быть охлаждена до 237°С в котле-утилизаторе. Выше этой температуры конденсация паров ПМДА из ПГС не будет происходить. Температуру ПГС на выходе из системы улавливания можно принять с учетом температуры точки росы водяных паров и свойств примесей, [c.112]

Задаваясь давлением ПГС на выходе из системы улавливания порядка 740 мм рт. ст. и температурой 100°С и имея объемное содержание влаги в воздухе 3,38%, находим для этих условий температуру точки росы, равную 27°С. [c.114]

Избыточное давление газов, поступающих в циклоны, не должно превышать 2500 Па. Температуру газов во избежание конденсации паров жидкости выбирают на 30-50°С выше температуры точки росы, а по условиям прочности конструкции — не выше 400°С. [c.286]

Предварительные расчеты показали, что при заданных давлениях (Ра = 6 МПа Рвых = 4,7 МПа) и доле холодного потока ц= 0,7 (ц = У ол I Увх) в трехпоточной вихревой трубе при е = 1,3 можно достичь снижения температуры холодного потока АТх = Твх. тр. - Тх = 10 С. Это в 2 раза больше, чем при обычном дросселировании. Такая температурная эффективность ТВТ позволит получить (в зависимости от эффективности работы теплообменника) температуру точки росы по воде и высшим углеводородам в диапазоне Тр = -10 - 15 С. [c.333]

Во избежание конденсации водяных паров и нарушения нормальной работы фильтра температура газов на выходе должна быть на 15—20 град выше температуры точки росы. [c.468]

Найдем условия конца однократного испарепия или температуры точки росы [c.201]

Несовершенство конструкции горелок печей и котлов для сжигания топлива и недостаточная герметич1юсть топок не позволяют пока работать при малых избытках воздуха. Поэтому считают, что температура трубок воздухоподогревателей должна быть выше температуры точки росы агрессивных дымовых газов, т. е. не ниже 130 °С. Для этого применяют предварительный или промежуточный подогрев холодного воздуха или специальные схемы компоновок поверхности пагрева. Имеются аппараты, конструктивно оформленные так, что поверхность теплообмена со стороны дымовых газов значительно больше, чем со стороны атмосферного воздуха, поэтому секции воздухоподогревателей компонуют из труб с разным коэффициентом оребрения, увеличивающимся к холодному концу (к месту входа холодного воздуха), и таким образом температура стенки труб приближается к температуре дымовых газов. По такому принципу сконструированы воздухонагреватели Башоргэнер-гонефти из чугунных ребристых и ребристо-зубчатых труб с хорошими эксплуатационными показателями. [c.80]

Остановимся теперь на способе вычисления величины воспользовавшись схемой, приведенной на рис. 35. Будем исходить из предположения, что каждая колонна обладает высокой разделительной способностью и во всех колоннах давление одинаково (изобарическая схема разделения). Рассмотрим вначале отдельную колонну, пусть это будет ректификационная колонна соответствующая вершине Лз (см. рис. 35). При достаточной степени чистоты дистиллята и кубового продукта с некоторым приближением можно считать, что дистиллят состоит только из компонент ab (причем величины этих компонент будут равны их значениям на входе в колонну), а кубовый продукт — из компоненты d. Температура дистиллята будет равна температуре точки росы или кипения смеси ab , а кубового продукта — температуре кипения вещества d. Поэтому, как бы мы ни варьировали параметры колонны, ее выходные переменные будут постоянны и оптимизация никак не повлияет на режим работы остальных колонн. Таким образом, при оптимизации изобарической схемы ректификационных колонн каждую колонну можно оптимизировать отдельно. Отсюда возможен следующий простой способ вычисления f -. Пусть F подсчитано и необходимо вычислить Fp где Л — потомок вершины А . Для этого надо провести оптимизацию колонны, соответствующей вершине А и величину полученных затрат для этой колонны прибавить к F . [c.201]

Решение четырех задач по определению температуры кипения и температуры точки росы, как это указывалось ранее, осуществляется четырьмя основными программами, которые в своей работе используют все шесть подпрограмм. По существу каждый набор подпрограмм является независимым и законченным в смысле объема вычислений, но может быть легко изменен при конкретном его использовании. В главе VH представлены все четыре программы на языке Фортран, а также их детальное описание. [c.59]

Расчет температуры точки росы проводится по основной программе DEW Т. Заданными величинами в этом случае являются давление и состав паровой фазы, а искомыми переменными— температура и состав жидкой фазы. [c.62]

Метод разгопки бензина по ASTM [31] обладает несомненными достоинствами условия разгонки четко стандартизованы, ее результаты широко применяются на практике. Различными исследователями [32—37 ] были предложены эмпирические соотношения между отдельными точками на кривой разгонки и давлением паров соотношения оказались на редкость совпадаюш ими с экспериментальными данными. Изучение температур точки росы большого числа бензинов, которое проводилось как непосредственными замерами, так и с помош ью перегонки в присутствии воздуха, позволило установить прямую зависимость между точкой росы и температурой 90%-ного отгона (по кривой ASTM) в расчеты вводилась поправка на присутствие неконденсируемых газов. Это отношение выражается следующ ими величинами [c.395]

Следует отметить, что эффективная работа мембранных элементов и модулей (независимо от типа) невозможна без пред-варителвной обработки газовой смеси перед подачей ее непосредственно на мембранную установку очистки. При разработке проекта конкретной установки необходимо учитывать присутствие в исходной смеси газов твердых частиц (пыли, золы, смол), капель насыщенных паров воды и нефти, легкоконденсируемых углеводородов и т. д. Поэтому во всех промышленных системах обычно устанавливают аппараты для осушки газов (например, гликолями), высокоэффективный сепаратор, фильтр. В случае необходимости после фильтра может быть установлен аппарат для очистки газа от тяжелых углеводородов. Иногда для того, чтобы исключить осушку и при этом избежать конденсации паров воды и образования пленки жидкости на мембранах, температуру подаваемого на установку исходного газа поддерживают на 10—12° выше температуры точки росы при условиях работы мембраниого элемента, а корпуса модулей и. трубопроводную арматуру исходного газа теплоизолируют. [c.287]

Первая пилотная установка Делсеп с использованием рулонных элементов диаметром 51 и длиной 356 мм начала работать в Канаде (г, Калга ри) в 1977 г. После успешных испытаний в установке стали использовать элементы с большей поверхностью мембран—диаметром 102 мм и длиной I м [61]. Перед подачей на мембранную y raiHOBKy газ осушали да температуры точки росы 255 К (—18°С). Содержание метана в исходном газе составляло 74% (об.), диоксида углерода 15% (об,). Давление газа, подаваемого на установку, поддерживали равным 5.5 МПа нагрузку по газу изменяли от 35 до 145 м /ч. Результаты испытаний представлены на рис. 8.11. [c.290]

Охлаждение воздуха в поверхностном холодильнике изображается вертикалью В А, направленной вниз (см. рис. 21-4, а). Температура, отвечающая точке С пересечения вертикали с линией ф = 1, соответствует полному насыщению воздуха водяными парами в процессе охлаждения при х = onst и называется температурой точки росы. Охлаждение воздуха ниже точки росы сопровождается конденсацией из него влаги, т. е. осушкой воздуха. Осушение воздуха изображается линией i s, совпадающей с линией ф = 1 и направленной влево от точки росы до пересечения с изотермой, соответствующей конечной температуре охлаждения воздуха. [c.740]

В-третьих, концентрация СО2 в пермеате должна быть не менее 95% (об.), при этом содержание метана должно быть меньше 5% (об.). Обогащенный по диоксиду углерода газовый поток перед подачей в скважину необходимо компримировать до высоких (16,0—18,0 МПа) давлений. Температура точки росы газа при давлении в напорном канале мембранного модуля 4,0 МПа равна 366 К (93°С). А так как температура мембраны в элементе должна быть ниже 333 К (60° С), то тяжелые компоненты необходимо предварительно удалить из исходной газовой смеси. Другой путь — снижение давления, а следовательно, и температуры точки росы исходного газа — невыгоден, так как приводит к увел1ичению поверхности мембран в аппарате. [c.291]

Расчет сбставов при допущений идеальности паровой и жидкой фаз. В этом случае расчет производится по составу одной из фаз и зависимости константы фазового равновесия от температуры. Температура кипения или температура точки росы и равновесный состав определяются в результате решения численными методами уравнений вида [c.120]

Если установка эксплуатируется с общим котщенсаюром, то состав паров на верхней тарелке колонны фактически является составом продукта верха колопны. Если колонна работает с парциальным конденсатором, то температура в нем соответствует температуре точки росы дистил,ията. [c.141]

Определяем температуру верха колопшы как температуру точки росы продукта верха колонны и телтературу низа колопны как температуру кипения продукта низа ко.яонны. [c.153]

Шкалы А— относительная влажность воздуха, г/кг В — удельный объем воздуха, м /кг С— энтальпня влажного воздуха, ккал/кг В — упругость паров воды в воздухе, мм рт. ст. Е — влагосодержание насыщенного влагой воздуха, г/м. Кривые А — насыщения (температуры точки росы) В — удельный объем влажного воздуха, м /кг В — удельный объем сухого воздуха, м /кг С — энтальпия влажного воздуха, ккал/кг В — упругость паров воды, мм рт. ст. Е — влагосодержание воздуха, г/м [c.172]

Наиболее перспективным является использование аппарата в полевых условиях эксплуатации как для очистки газов от конденсирующихся углеводородов, так и для получения киповского воздуха (газа) для питания приборов. На разработанной установке возможно получение и более низких, чем приведено выше, температур точки росы за счет циркуляции в пусковой период потоков воздуха (газа). [c.95]

При измерении температуры точки росы очищенного газа были получены следующие результаты по влаге — Тр = -9°С, по углеводородам — Тр= -ТС. Компонентный состав газа на выходе из вихревой установки приведен в табл. 2, в которой для сравнения представлен также состав исходного попутного газа, зафиксированный ранее и использованный при разработке системы осущки нефтяного газа с при-менениемТВТ. [c.335]

По этой схеме (рис. 1Х-7) газ проходит последовательно через подогреватель /, сушилку 2, холодильник-конденсатор 3 и вентилятор 4, после чего цикл повторяется. На диаграмме I—У линии АВ соответствует нагрев газа прн К = onst, линии ВС — сушка, линии D — охлаждение увлажненного в сушилке газа до температуры точки росы, линии DA — конденсация части иаров ири Ф=100%. [c.650]

Эксплуатация, ремонт, наладка и испытание теплохимического оборудования Издание 3 (1991) -- [ c.94 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.526 ]

Компрессорные машины (1961) -- [ c.390 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.740 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.740 ]

Расчет нагревательных и термических печей (1983) -- [ c.458 ]

Справочник по обогащению руд Издание 2 (1983) -- [ c.117 ]

Инженерная лимнология (1987) -- [ c.60 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология