Теплопередача и виды теплообмена

Более детально НУ и ГУ различных видов будут рассмотрены и использованы в общих главах "Гидравлика", "Основы теплопереноса , "Теплопередача и теплообмен", "Основы массопереноса", а также в ряде других глав — для решения конкретных научных и технологических задач. [c.99]

Вид теплообменного процесса 1 Технологическая среда 1 Скорость среды, м/сек или скорость процес- кг час м Средняя температу ра с еды, Коэффици--ент теплопередачи, ккал/м2 час-°С [c.91]

Широкое распространение кожухотрубчатых теплообменных аппаратов по сравнению с другими видами теплообменного оборудования обусловлено простотой и жесткостью конструкций, большими поверхностями теплообмена в одном аппарате и возможностью работы при любых практически применяющихся рабочих давлении и температуре. Однако, как сказано выше, кожухотрубчатые аппараты имеют ряд существенных недостатков относительно невысокий коэффициент теплопередачи, низкую компактность (до-40 м / м при диаметре труб 25 <мм), большую металлоемкость и т.д. [c.140]

Относительное значение различных видов теплопередачи при теплообмене между двумя телами существенно зависит от температуры этих тел. Явления теплопроводности и конвекции определяются главным образом разностью температур и весьма незначительно самим температурным уровнем, тогда как лучистый теплообмен быстро возрастает с повышением этого уровня. Отсюда следует, что при низких температурах теплопроводность и конвекция играют основную роль в общей теплопередаче, а при высоких температурах основным видом теплопередачи является излучение. Температура, при которой излучением передается примерно половина тепла, зависит от таких факторов, как степень черноты поверхности и величина конвективного коэффициента теплоотдачи. Для больших труб, теряющих тепло путем естественной конвекции, эта температура равна комнатной для тонкой проволоки степень черноты которой мала, эта температура лежит в области температур красного каления. [c.87]

В формуле (70) величина постоянной С зависит от направления теплового потока. В обычном промышленном теплообменном оборудовании ламинарный режим течения имеет место только в случае применения весьма вязких жидкостей. Вязкость таких жидкостей обычно сильно зависит от температуры. Вследствие этого в случае охлаждения слой жидкости, примыкающий к стенке и имеющий более низкую температуру, будет значительно более вязким и значительно более толстым, чем при нагреве, когда именно этот слой имеет наиболее высокую температуру. Следует иметь в виду, что примыкающий в стенке слой жидкости оказывает определяющее влияние на величину термического сопротивления, так как в непосредственной близости к стенке теплопередача может совершаться только благодаря теплопроводности. [c.57]

Ск — теплоемкость конденсата первичного теплоносителя на выходе нз теплообменного аппарата, ккал/кг-град, Суп — теплоемкость жидкого вторичного теплоносителя на входе в теплообменный аппарат, ккал/кг-град. Уравнение теплопередачи в общем виде можно представить следующим образом [c.10]

Отложения в теплообменных аппаратах могут быть двух видов твердые — окалина, накипь, продукты коррозии металла, кокс и др. пористые — рыхлый кокс, тина, грязь, коксовая пыль, сажа и др. Эти отложения снижают коэффициент теплопередачи и, как следствие, температуру нагрева сырья на выходе из теплообменника. Чтобы поддержать коэффициент теплопередачи на должном уровне, загрязненный пучок теплообменных труб периодически очищают от отложений. Обычно для однотипных теплообменников используют запасной пучок теплообменных труб, заменяя им загрязненный. [c.271]

Однако на этой стадии расчета точное определение коэффициента теплопередачи невозможно, так как а и 2 зависят от параметров конструкции рассчитываемого теплообменного аппарата. Поэтому сначала на основании ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи приходится приближенно определить поверхность и выбрать конкретный вариант конструкции, а затем провести уточненный расчет коэффициента теплопередачи и требуемой поверхности. Сопоставление ее с поверхностью выбранного нормализованного теплообменника дает ответ на вопрос о пригодности выбранного варианта для данной технологической задачи. При значительном отклонении расчетной поверхности от выбранной следует перейти к другому варианту конструкции и вновь выполнить уточненный расчет. Число повторных расчетов зависит главным образом от степени отклонения ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи от его уточненного значения. Многократное повторение однотипных расчетов предполагает использование ЭВМ. Следует, однако, иметь в виду, что трудоемкость повторных расчетов вручную резко снижается по мере выявления характера зависимости коэффициентов теплоотдачи от параметров конструкции аппарата. [c.21]

Основная цель настоящей монографии — описание новых, более эффективных принципов решения проблем разработки автоматизированных систем оптимизации промышленного теплообменного оборудования. Принципы решения проблемы основаны на идее синтеза любых существующих и перспективных видов расчета аппаратов при использовании структурной основы синтеза — обобщенных структур расчетов и ограниченного числа модулей (теплопроводности, теплопередачи в сечении, элементах, рядах и комплексах, гидравлических, экономических, вспомогательных расчетов и др.). [c.9]

Задачи расчета теплопередачи (задачи ТП) в теплообменных аппаратах классифицированы по двум признакам по виду (цели) расчета и по объекту расчета. Виды расчета соответствуют составу зависимых величин первой группы и составу независимых переменных. [c.65]

При испытании теплообменников практически трудно измерить температуру трубок, поэтому для расчетов удобно представить теплообмен между потоками в виде уравнения, содержащего общий коэффициент теплопередачи к [c.155]

В химических и нефтехимических производствах, как правило, применяют систему оборотного водоснабжения, для эксплуатации которой требуется мощное насосно-градирное оборудование (градирни с естественной и принудительной вентиляцией, отстойники, фильтры, разветвленная сеть трубопроводов). Система оборотного водоснабжения имеет ряд существенных недостатков на испарение в атмосферу теряется 8—12% общего объема циркулирующей воды, поэтому требуется дополнительная подпитка свежей водой вода насыщается кислородом, что приводит к повышенной коррозии теплообменного оборудования при длительной эксплуатации в охлаждающей воде накапливаются жесткие осадки, микрофлора и ил. Образующиеся в трубном и межтрубном пространстве теплообменников различные виды отложений резко ухудшают процесс теплопередачи. [c.7]

Применение того или иного вида и типа теплообменных аппаратов независимо от их рабочих параметров связано со свойствами теплообменивающихся сред, возможностью загрязнения ими теплообменных поверхностей (что может суще- ственно ухудшить теплопередачу), а следовательно, с необходимостью периодической их чистки, чаще всего механическим способом, для чего требуется соответствующее конструктивное оформление, обеспечивающее доступ к поверхностям, подвергаемым чистке. [c.359]

Расчет теплопередачи для любых видов тока на основе ступенчатого метода. В предыдущих разделах путем решения дифференциального уравнения теплопередачи получены зависимости для расчета теплообменных аппаратов с различными схемами взаимного тока теплоносителей. Результаты показывают, что даже для сравнительно простых схем тока получаются весьма громоздкие выводы и уравнения. Для более сложных случаев дифференциальное уравнение теплопередачи либо вообще не может быть решено в элементарных функциях, либо решения имеют столь громоздкий [c.29]

Получение расчетных уравнений, выражающих в явном виде зависимости (11.21) и (11.22), производилось экспериментально, путем определения влияния отдельных параметров на скорость процесса [42, 165, 178]. В ходе исследований определяли общий коэффициент теплопередачи [К , Вт/(м -°С)] и коэффициент массопередачи при теплообмене [р, кг/(м -ч)] по формулам [c.96]

Теплообмен между газом и твердыми частицами. Этот вид теплообмена используют для нагревания или охлаждения твердых частиц газом. Теплообмен может быть непрерывным или периодическим. При непрерывном процессе твердые частицы непрерывно вводятся в слой и такое же количество их выводится из слоя. При интенсивном перемешивании в кипящем слое температуры газа и частиц выравниваются по всему слою и могут быть приняты равными их конечным температурам Гг и Тогда температурный напор равен разности конечных температур 6 = Га—Ь и уравнение теплопередачи (при нагревании твердых частиц) можно написать в виде [c.461]

В зависимости от способа получения газообразного водорода в нем могут содержаться различные примеси газообразные (Ог, N2, СН4, СО, Аг, СО2) и в виде капель или паров (масло и вода). Очистка водорода является важной составной частью процесса получения жидкого водорода. Все примеси, кроме гелия, становятся твердыми при температуре ожижения водорода. Они могут частично или полностью забивать теплообменную аппаратуру, вентили, задвижки и т. д. и, кроме того, отлагаясь на внутренней поверхности трубок теплообменников, уменьшают коэффициент теплопередачи. [c.54]

Процессы теплообмена имеют большое значение в химической, энергетической, металлургической, пищевой и других отраслях промышленности. В теплообменных аппаратах теплопередача от одной среды к другой через разделяющую их стенку обусловлена рядом факторов и является сложным процессом, который принято разделять на три элементарных вида теплообмена теплопроводность, конвекцию и тепловое излучение. На практике эти явления не обособлены, находятся в каком-то сочетании и протекают одновременно. Для теплообменников наибольшее значение имеет конвективный теплообмен или теплоотдача, которая осуществляется при совокупном и одновременном действии теплопроводности и конвекции. [c.112]

В процессе теплопередачи переносу тепла конвекцией сопутствуют теплопроводность и теплообмен излучением. Однако для конкретных условий преобладающим обычно является один из видов распространения тепла. [c.261]

Рассмотрим с позиций системного анализа общую схему расчета теплообменных аппаратов. Основу расчета составляют математические модели, описывающие собственно процессы теплообмена и теплопередачи, а также модели гидродинамической структуры потоков теплоносителей в теплообменниках. Структурную схему построения модели теплообменного аппарата в целом можно представить в виде, изображенном на рис. 3.9. Последовательность проектного расчета включает составление теплового баланса по всем потокам, приносящим и отводящим тепло [c.122]

Для обобщения задачи рассмотрим случай (рис. IV-1), когда в аппарате протекает реакция и-го порядка между веществом А и веществом В с образованием жидкой фазы М и газообразной фазы N. При этом количество фазы М не равно количеству жидкой фазы, поступающей в реактор в виде полупродуктов. Примем сначала, что теплообмен происходит через поверхность теплопередачи. Съем тепла осуществляется теплоносителем С. [c.72]

Флегма образуется в результате частичной конденсации паров, выходящих из верхней части колонны, в специальных теплообменных аппаратах — дефлегматорах — или вводится в колонну в виде питания. Для создания парового потока в колонне в ее нпж-нюю часть вводят определенное количество тепла непосредственным впуском греющего пара (случай открытого обогрева колонны) или подачей его в специальный теплообменник, через поверхность теплопередачи которого тепло передается кипящему кубовому остатку (случай закрытого обогрева). [c.281]

Известны три основных вида переноса теплоты теплопроводность, конвекция и лучеиспускание. Теплообмен всех этих видов может происходить одновременно, но при анализе процессов теплопередачи каждый из них целесообразно рассматривать в отдельности. [c.61]

Ввиду того, что в РВП воздух и газ омывают одни и те же каналы набивки, находящиеся в практически одинаковом состоянии, имеется возможность определить коэффициенты теплоотдачи по газовой и воздушной сторонам по результатам замеров суммарного коэффициента теплопередачи набивки. Указанное позволяет получить зависимость по теплообмену в обычном виде Ыи=/(Ке), исходя из следующих соотношений [c.29]

При необходимости интенсификации теплопередачи и создания компактных теплообменников весьма широко применяют ребристые поверхности. На рис.7.2 показаны оребренные трубы, используемые при продольном (вид б — прямоток, противоток) и поперечном (вид в — перекрестный ток) движении теплоносителей. Цель здесь — развитие теплопередающей поверхности в зоне движения одного из теплоносителей — того, со стороны которого интенсивность теплоотдачи ниже и подлежит увеличению. Чаще всего применяют наружное оребрение труб, так как внутреннее (вид а) — сложнее в изготовлении, к тому же достигнутое здесь увеличение теплообменной поверхности сравнительно невелико. [c.525]

Пластинчатые теплообменники (Пл). Также относятся к перспективным видам теплообменной аппаратуры. В отношении омпактности, производительности и интенсивности теплопередачи пластинчатые теплообменники не имеют себе равиых [2]. Разборные пластинчатые теплообмеиники хорошо чистятся и могут работать на грязных аредах. Однако из-за недостаточной конструктивной разработки и отсутствия выпуска требуемых типоразмеров эти аппараты пока не находят широкого применения в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. [c.11]

Виды теплопереноса, рассмотренные в гл. 6, в реальных теплообменных аппаратах встречаются в различных сочетаниях в форме сложного теплопереноса. Его математическое описание определяется присутствием тех или иных видов переноса теплоты, способом их сочетания, направлением и структурой потоков теплоносителей, их агрегатным состоянием и характером изменения последнего, стационарностью или нестацио-нарностью теплопереноса (или его элементарных актов), некоторыми особенностями теплообменных поверхностей и рядом других обстоятельств. Изучение основных закономерностей сложного теплопереноса является предметом настоящей главы. Первоначально в ней дана классификация теплообменников, затем последовательно рассмотрены теплопередача и теплообмен. [c.523]

Вид теплообменного процесса Технологическая среда Скорость среды, и/сек. или скорость процесса. кг/час-м2 Средняя темпера- тура среды, °С Коэффициент теплопередачи, р ккал7м -час. С [c.92]

Перемешивающее устройство может быть помещено в циркуляционную трубу, оформленную в виде теплообменной камеры 7. Для увеличения поверхности теплообмена камеру иногда снабжают вертикальными ребрами 8, благодаря которым удельная поверхность теплообмена доводится до 25 м м/ т. е. достигает той же величины, что и в обычных реакторах со встроенными трубчатыми теплообменниками. Реагирующая жидкость проходит через мешалку со скоростью около 2 м1сек и циркулирует в реакторе со скоростью порядка 0,5—1 м1сек, что обеспечивает общий коэффициент теплопередачи до 460 вт/ м град). [c.333]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

Движущая сила тепло- и массообмена (А< и АС) в уравнениях (II.1)—(И.З) по аналогии с массопередачей (абсорбция, десорбция) определяется в зависимости от взалмного направления потоков жидкости и газа, а также от принятой гидродинамической модели перемешивания. Для пенных аппаратов, как и для других реакторов со взвешенным ( кипяш,им ) слоем, общепринятой служит схема движения потоков в виде перекрестного тока. Для перекрестного тока выведены многие теоретические зависимости, характеризующие гидродинамику пенного слоя, а также массо-и теплообмен в слое пены [178, 234, 235]. Для пенных аппаратов с переливами, т. е. при перекрестном направлении потоков на одной тарелке, движущую силу сухой теплопередачи можно определять по формуле Позина [222, 232—235] [c.92]

В этом случае теплообмен сопровождается обычно и массообменом. Обобшеннан формула Жаворонкова и Фурмер для определения коэффициента теплопередачи от охлаждающегося ненасыщенного воздуха к воде в скрубберах с насадками, выведенная для случая охлаждения воздуха от 75—80 до 2—20°С при удельном орошении водой 3,5—10 л (.ч"-ч), имеет вид [c.587]

В частном случае в микрообъемной модели зона реагирования также может иметь вид переменной поверхности малой толщины. Однако в отличие от поверхностной модели, основным процессом, определяющим в этом случае интенсивность сгорания, является теплообмен между микрообъемами в направлении, перпендикулярном к нормали, теплообмен, осуществляемый путем смешения самих микрообъемов. Перемещение зоны реакции относительно свежей смеси здесь не является стационарным процессом, определяемым теплопередачей и диффузией. Это перемещение осуществляется путем турбулентных пульсаций молей свежей смеси и продуктов и их взаимного смешения. Именно в этом заключается принципиальная разница между микрообъемной и поверхностной моделью для того частного случая, когда в обеих моделях реакция горения происходит в относительно узких зонах, имеющих вид искривленных поверхностей. [c.138]

Количественная оценка процессов, протекаюш,их в насадочной колонне, возможна по указанным причинам лишь полуэм-пнрическим путем с помош,ью теории подобия. Чилтон и Кольборн [121 ] ввели для насадочных колонн понятие числа единиц переноса /1д. Оно учитывает тот факт, что в насадочной колонне массо-и теплообмен в отличие от тарельчатой колонны протекают непрерывно в виде бесконечно малых элементарных ступеней разделения. Для теплопередачи движущей силой является разность температур, а для массопередачи — разность парциальных давлений и концентраций распределяемого вещества. Исходя из разности концентраций, соответствующей положению кривой равновесия и рабочей линии, определяют безразмерную величину [59]. [c.141]

Наиболее ответственной частью является радиатор, изготовляемый из листовой меди в виде короба прямоугольного сечения, сужающегося по вертикали. С наружной стороны радиатора плотно припаян змеевик з едной трубки, в верхней части шесть раз пересекающий по сечению радиатор и выходящий к рашределительному крану. Внутри радиатора на змеевик плотно насажены теплообменные пластины для увеличения теплопередача. Нагрев воды яри ее потоке в змеевике осуществляется горячими продуктами сгорания газа, которые от горелки проходят снизу в1верх внутри радиатора. Ниже радиатора установлен блок-кран, к которому присоединен входной конец змеевика и газопровод. Над блок-краном установлена газовая горелка так, что внутренняя часть радиатора является ее топочным пространством. Снаружи радиатор закрыт кожухом и установленным на него тягопрерывателем. [c.205]

Расчет теплообменных аппаратов до недавнего времени сводился только к расчету Стационарных режимов и нахождению таких параметров, как средняя разность температур, коэффициенты теплопередачи, поверхность теплопередачи и гидравлические сопротивления. Однако при создании современных автоматизированных технологических систем необходимо иметь количественные зависимости в виде математических моделей, характеризующих как, стационарные, так и нестационарные ренгнмы работы теплообменных устройств. [c.230]

Рассмотрим набивку теплообмецника, для которой а13>а2, т. е. коэффициент теплопередачи теплообменного аппарата К а2. Площадь фронта Рфр и глубина I набивки по теплоносителю с коэффициентом теплоотдачи заданы. Известно, что конструкция полости на бивки для теплоносителя с коэффициентом 02 выполнена в виде гладких каналов и при расходе теплоносителя О и среднем температурном (напоре Ат обеспечивает теплосъем Q при потерях давления теплоносителя в набивке Ар. [c.5]

Конвективные лечи применяются при нагреве металлов, поверхность которых характеризуется высоким коэффициентом отражения, например для алюминиевых сплавов, а также в некоторых других случаях, когда радиационный вид теплообмена играет подчиненное значение. Вместе с тем необходимо подчеркнуть, что во многих практических случаях наряду с доминирующим радиационным теплообменом ощутимую роль грает и теплопередача конвекцией (область рабочих температур 500—900°, высокие скорости теплоносителя). При особенно больших скоростях теплоносителя конвективная теплопередача может играть известную роль даже при температурах свыше 1200— 1400°, как это, например, имеет место в секционных печах для окоростного нагрева металла (см. рис. 209). [c.388]

Следует, во-первых, отметить, что компактность сама по себе является залогом высокой эффективности теплообменной поверхности. Сечения каналов компактной поверхности малы, а коэффициент теплоотдачи а всегда изменяетс Р пропорционально гидравлическому диаметру канала в отрицательной степени. Таким образом, в самой природе кол1пактных поверхностей заложены свойства, обусловливающие высокий коэффициент теплоотдачи благодаря этому такие поверхности на графиках зависимости теплопередачи от сопротивления трению выражаются кривыми высокой эффективности, несмотря на то, что малый гидравлический диаметр отрицательно влияет на величину затрат энергии на преодоление трения, как это можно видеть из уравнения (1-2). [c.13]

Для расчетов использовался метод конечных элементов в форме Галёркина. В качестве параметров задачи выбирались коэффициент формы Я/Ц7, параметр Я// и значения чисел Ка. При этом число Нуссельта представлялось в виде Ыи = кН/к = = Q[2nKeH ti — tQ)/[п Яо/Я1), где (Э —полный коэффициент теплопередачи. На рис. 15.4.13 приведены полученные величины Ыи для различных значений Ка, коэффициента формы и параметра Н/Я/. Очевидно, что с увеличением Ка или теплообмен усиливается, в то время как при возрастании H/ W он уменьшается. На рис. 15.4.14 представлены расчетные изотермы и линии тока при Ка = 25, 50 и 100 и Н/W = 6. [c.397]

Обтекание пластинки с теплообменом и без теплообмена изучалось также для чисел М до 10 и л = 0,76 [54], для М до 3,16 при Рг = 0,733 и и = 0,768 [53], при Рг = = 0,725 и п=1,5 1,0 0,75 0,5[48], при Рг=1 и произвольном п и при произвольных числах Рг и п = 1 [56], при Рг = 0,7б и и = 0,89 [57], при Рг = 0,75 и зависимости вязкости от температуры по Сэзерленду [58[. Особенный интерес представляют результаты работ [59, 60]. В первой из них данные для трения и теплоотдачи получены с учетом действительного изменения свойств воздуха от температуры для широкого диапазона чисел М от 1 до 20. Во второй работе расчеты трения и теплопередачи по уравнениям газодинамического пограничного ламинарного слоя проведены при помощи счетных машин для решения дифференциальных уравнений. Расчеты охватывают числа М от 1 до 20 с учетом изменения с температурой вязкости, числа Рг и других п араметров воздуха на основе экспериментальных данных до 1000° К и при температурах от 1000 до 1700°К, — на основе расчетов по кинетической теории газов. В области высоких температур воздух предполагался диссоциированным, исходя из чего учитывалось и влияние диссоциации на изменение свойств воздуха с температурой. Результаты подобного рода расчетов даны в виде таблиц и графиков. Из них видно, что при больших [c.265]

Кроме вышеупомянутых трубчатых вьшарных аппаратов иногда применяют выпарные аппараты емкостного типа. Среди них выпарные аппараты с поверхностью теплообмена в виде рубашки или змеевика используются довольно редко из-за низкого коэффициента теплопередачи в ких, возможности образования застойных зон и ограниченной теплообменной поверхности на единицу рабочего объема. Для агрессивных растворов (серная, фосфорная, соляная кислоты, сульфаты и хлориды некоторых металлов) весьма эффективными оказались аппараты контактного тапа например, аппарат с по1ружиой горелкой (рис. 9.3), в котором образующиеся при сгорании газообразного топлива горячие газы барботируют непосредственно через жидкость. При этом создаются хорошие условия (большая межфазная поверхность) для интенсивного теплообмена между дымовыми газами и жидкостью. Достоинством таких барботажных вьшарных аппаратов является возможность их изготовления из обычной углеродистой стали. Однако необходима, естественно, внутренняя футеровка такого аппарата антикоррозионньми материалами — керамикой, графитом, резиной, пластмассами и т.п. [c.675]

Расчетные формулы (6.2.2.4)-(6.22.6), как и уравнение теплового баланса (6.2.2.3), которые использованы для вывода этих формул, базируются на предположении о постоянстве величин аь aj, i и j вдоль поверхности теплопередачи. При изменении значения коэффициента теплопередачи на концах ТА до двух раз ошибка расчетов при допущении К = onst не превышает 7 %, как правило, в сторону занижения необходимой теплообменной поверхности. Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи для некоторых типовых видов теплопередачи приведены в табл. 6.2.2.2. [c.341]