Теплообменник стали

II. Обычно стоимость транспортировки потоков между теплообменниками мала по сравнению с затратами на охлаждение и нагревание. Однако для вязких или коррозионноактивных веществ стоимость транспортировки может стать сравнимой с остальными компонентами критерия (VI, 61) [143]. В этом случае при постановке задачи синтеза ТС необходимо учитывать не только структуру, но и расположение теплообменников. В этом случае при определении элементов / матрицы Ф необходимо учитывать также стоимость труб, связывающих теплообменник с источниками холодного и горячего потоков, а также стоимость перекачивания потоков. [c.221]

Эти эксперименты были приведены с гофрированными пластинами с колосовидным гофром и при расстоянии между ними, равным 3 мм. Этот тип пластин в большей степени турбулизирует поток, чем пластины с ступенчатым гофром, и поэтому отложения от некоторых жидкостей, способствующих накипеобразованию, менее существенны. Пластины с колосовидным профилем гофра имеют, как правило, большее число точек контакта, и если в жидкости имеются твердые частицы, то они могут стать причиной блокирования проходных сечений. Тем не менее из-за высокой турбулизации потока между пластинами пластинчатые теплообменники позволяют достигнуть минимальных отложений. [c.87]

Алгоритм расчета кожухотрубчатых теплообменников типа ТП и ХП приведен в упоминавшейся выше статье [c.18]

Вп < О, то при применении такой методики расчета корреляционные формулы (3.9.3), (3.9.4) и (3.9.6) хорошо согласуются с экспериментальными данными, представленными в статьях [49, 53, 121] и других статьях при О 0 85° (это показано в Справочнике по проектированию теплообменников [28]). Если нагретые поверхности обращены вверх, т. е. В > О, эти корреляционные формулы применимы до точки, где возникает отрыв потока или переход пограничного слоя. Как будет показано в разд. 5.8, термины отрыв и переход в литературе иногда истолковывают, подразумевая одни и те же явления,, возникающие в наклонных течениях. [c.286]

Пример применения методов спектрального анализа взаимных спектров для оценивания частотной характеристики теплообменника приведен в [2] Ряд интересных применений такого рода описан также в сборнике статей [3] [c.212]

Основной статьей расхода прн МЭА-очистке является расход тепла, который сильно колеблется в зависимости от условий (состав и давление очищаемого газа, степень очистки, схема очистки). Если абсорбция производится при атмосферном давлении (а ас = = 0,4 моль/моль), то расход тепла обычно составляет до 11,74 МДж/м (2800 ккал/м СОд). Показано, что при проведении разгонки МЭА под давлением, при хорошем состоянии теплообменников, поддержании концентрации МЭА 20% и использовании схем с разделенными потоками расход тепла может быть снижен до 7,95—8,38 МДж/м (1900-2200 ккал/м СОа). - [c.223]

В статье Харпера [36] сообщаются материалы о создании вращающегося теплообменника для ГТУ в США. Для определения типа РВП, поверхности нагрева, а также оптимальных размеров был проведен анализ для газовой турбины мощностью 4000 л. с. с максимальным к. п. д. цикла 34%. В предлагаемой конструкции поверхность иагрева состоит из слоев проволочной сетки, перпендикулярных к направлению потока. [c.145]

С целью уменьшения тепловых потерь в окружающую среду более горячий теплоноситель обычно подается в трубное пространство, а холодный — в межтрубное. Естественная для ТА разность температур теплоносителей обусловливает разность температур труб и кожуха, абсолютное удлинение которых оказывается неодинаковым, что вследствие жесткого крепления концов труб и кожуха к трубным решеткам (теплообменники типа ТН) приводит к механическим напряжениям в ТА. При АГ р > 40 50 К такие напряжения могут стать опасными и их приходится компенсировать линзовым компенсатором (гофр) на кожухе ТА (рис. 6.2.5.2, а)-, такие теплообменники относят к типу ТК (теплообменники с компенсатором). Термические напряжения полностью отсутствуют в ТА с плавающей головкой (тип ТП, рис. 6.2.5.2, б) и в ТА с и-образными трубками (тип ТУ, рис. 6.2.5.2, в), в которых, кроме того, становятся доступными для механической очистки наружные поверхности труб (при разборке ТА), однако в и-образном ТА механическая очистка трубного пространства затруднительна. [c.348]

При каталитической очистке газов основными статьями расхода являются затраты на катализатор и теплообменник, поэтому оптимизация теплообменника и снижение стоимости катализатора являются наибольшим резервом уменьшения стоимости всей установки [22,43]. [c.55]

В работах, где использовался предыдущий вариант статической модели аппарата [2-6] - без теплообменников - в качестве независимых переменных принимались температуры на входе в слои катализатора. При использовании предлагаемой в настоящей работе стати- [c.202]

Сложные и трудоемкие исследования, приведшие к созданию колонных аппаратов для непрерывной полимеризации метилметакрилата, внедренных в промышленности, показали, что коэффициент теплопередачи вследствие пульсации возрастает в 2— 5 раз. Это дало основание начать разработки пульсационных теплообменников разных типов — плоских аппаратов с тонким слоем реагентов аппаратов неудобной конструкции , в которых невозможно монтировать какие-либо перемешивающие устройства спиральных, кожухотрубчатых. Кроме того, уже освоенный для синтеза нолиметилметакрилата аппарат может стать основой для реализации непрерывных процессов синтеза других высокомолекулярных соединений. [c.208]

Статьи расходов основная установка (ОУ) СУ 4-теплообменник (Т) ОУ+Т+рециркуляция (Р) ОУ ОУ+Т ОУ+Т+Р [c.91]

ШП ТФС успешно эксплуатируется в институтах отрасли совместно с программами расчета схем трубопроводов, теплообменников, реакторов. Опыт работы и некоторые возникшие проблемы отражены в следующей статье сборника. [c.6]

Смит опубликовал статью, в которой изложены результаты исследований трех теплообменников воздушного охлаждения, работающих в одинаковых условиях. Показано, что требуемую эксплуатационную мощность вентиляторов можно значительно уменьшить при увеличении первоначальной стоимости установки. Приводим результаты сравнения капитальных затрат и эксплуатационных расходов [c.267]

Разделы теплопередачи и гидродинамики настолько обширны и многообразны, что остается ограничиться лишь кратким их рассмотрением в данной главе. Предполагается, что читатель знаком с этими разделами и имеет под рукой основные книги по теплопередаче и гидродинамике [1, 2, 3]. Однако на основании собственного опыта авторам известно, что большинство молодых инженеров испытывают большие затруднения, пытаясь связать свои формальные знания в области теплопередачи и гидродинамики с практическими задачами проектирования теплообменников. Мы надеемся, что эта глава будет им полезна, поскольку в ней рассматриваются некоторые основные принципы проектирования теплообменников, которые увязываются с типичными проблемами проектирования. Глава написана также с целью отбора экспериментальных данных из множества опубликованных статей. Мы не стремились к изяществу и строгости изложения и старались, чтобы представленный материал как можно лучше соответствовал эффективному подходу к проблемам проектирования, которым посвящены следующие главы. [c.39]

В, С, О, I. Видно, что слабое увеличение Т за линию L приводит к резкому скачку температуры от О V. Н. Аналогично, при постепенном уменьшении Т, процесс проходит последовательность стационарных режимов, соответствующих точкам I, Н, С, Р, с дальнейшим резким падением до точкп В и далее к точке А. Это приводит к гисте-резпсным кривым, изображенным на рис. IX.20. Неопубликованные вычисления для противоточного реактора с независимым теплоносителем показывают еще более резкие эффекты. Можно сказать, что в реакторах с противоточным теплообменником тепло реакции, выделившееся в некоторой точке, вместо того, чтобы вымываться потоком, как это было бы в отсутствие обмена теплом с теплоносителем, может возвращаться вверх но течению реагирующей смеси, способствуя образованию высоких температурных пик. К аналогичным эффектам может приводить продольное перемешивание потока, как это было показано в работе Ван Хирдена и в более поздней статье Амундсона (см. библиографию на стр. 303). [c.285]

Идея работы по оптимизации теплообменников возникла еще при личных встречах Д. Д. Калафати с основоположником понятия энергетического коэффициента академиком М. В. Кирпичевым в 1950 г., а в связи с применением различных теплоносителей и широким использованием поверхностных теплообменников в атомной энергетике, систематически разрабатывалась авторами с 1975 г. в серии совместных статей, опубликованных в журналах Теплоэнергетика , Известия вузов по разделу Энергетика , а также в сборниках Труды МЭИ . Обобщение этих работ и дальнейшее их развитие послужило основой предлагаемой книги. [c.5]

Так как при графическом подходе синтезируются схемы, в которых много невыгодных теплообменников с малой поверхностью F , в статье [52, N. Nishida] предложен простой прием улучшения таких схем. Улучшение основано на очевидном соотношении при Вт < 1 [см. уравнения (IV.25)—(IV.30) ] [c.148]

В дальнейшем при помощи классических методов математического анализа и вариационного исчисления удалось получить ряд интересных и важных результатов. Прежде всего необходимо отметить монографию Г. К. Борескова в которой были приведены уравнения для определения оптимальных температур и времен контакта в адиабатическом полочном реакторе с промежуточными теплообменниками при условии, что процесс характеризуется единственной реакцией. Тот же метод использован для расчета оптимальных режимов работы указанного реактора с введением холодной реакционной смеси после первой полки и промежуточными теплообменниками между последующими цолками В ряде других статей выведены уравнения для определения оптимальной температурной кривой как в случае некоторых частных схем протекания реакций так и в общем случае [c.9]

A. Введение. Сведения о коэффициентах теплоотдачи между частицами в плотноунакованных слоях и жидкостью являются необходимыми при конструировании и эксплуатации химических реакторов. Оценка интенсивности теплообмена важна, например, для химических реакторов с неподвижным катализатором, в которых поглощается или выделяется большое количество теплоты, илн для регенеративных теплообменников с неподвижным слоем. В качестве элементов неподвижного слоя используются частицы различных форм, такие, как сферы, цилиндры, кольца Рашига и др. Проблемам теплообмена в химических реакторах вследствие их важности посвящено большое число статей. Обзоры [1, 2] свидетельствуют о том, что корреляционные уравнения отличаются большим разнообразием. Ниже рассмотрен ,1 результаты, полученные в слоях, образованных сферами одинакового размера. [c.259]

Простейший вид теплообмениика труба в трубе представляет собой и-образпую трубу, помещенную внутри трубы такой же ( юрмы. Теплообменники труба в трубе с продольными ребрами были разработаны в конце второй мировой войны, н статьи, опубликованные в [1], все еще представляют определенную ценность. [c.18]

Традиционная схема процесса изомеризации легкой бензиновой фракции (в данной статье не рассматриваются схемы рециркуляции непревращенмого сырья) состоит из следующих основных элементов реакторный блок (сырьевой насос, теплообменник, подогреватель сырья, реактор (или реакторы)), блок сепарации водородсодержащего газа, блок стабилизации продуктов изомеризации и блок циркуляции водорода. Упрощенная схема однопроходного процесса изомеризации легкой нафты с циркуляцией водорода приведена на рис. 1. Для улучшения эффективности процесса возможна промежуточная подача водорода (квенчинг) [1,2]. [c.72]

Часто необходимо определить грубо приближенную цену теплообменника в процессе предварительного проектирования установки. Задачи получения реальных оценок усложняются тем, что не только предприятия обычно каждое по-своему рассматривают основные элементы стоимости, но даже пла-1ювики-сметчики, как правило, ревниво хранят свои секреты. Из опубликованных данных, наиболее широкое употребление нашли сведения, помещенные в серин статей журнала hemi al Engineering до 1960 г. Затем они были обобщены и изданы в виде книги 191. Необходимо помнить, что цена сильно зависит от специальных требований следовательно, представленные данные следует использовать только для очень грубых приближенных оценок. Внешне незначительные факторы, такие, как строгий контроль качества, могут легко удвоить стоимость аппарата. [c.167]

После ряда проектных разработок и предварительного выбора конструкции нового типа теплообменника, которая ляжет в основу создаваемого аппарата, инженер сталкивается с необходимостью принять трудное решение. Он знает, что еуш,еетвует некоторая неопределенность в значениях используемых в расчетах коэффициентов теплоотдачи и коэффициентов гидравлических потерь. С одной стороны, если исходить из наиболее неблагоприятного случая накапливания всех ошибок, иногда можно получить увеличение стоимости теплообменника на пятьдесят процентов с другой стороны, ошибочный выбор размеров приведет к неправильным характеристикам. Это может потребовать не только дополнительных расходов, но и оихутимо сказаться на показателях работы в целом всего предприятия, в схему которого он включен. Стоимость оборудования для испытаний, предназначенного для проведения всей программы экспериментов на больших аппаратах, может стать огромной. Только стоимость необходимого источника тепловой энергии может значительно превосходить стоимость теплообменника. К счает1.ю, многочисленные эксперименты показали, что ряд важных испытаний может быть проведен на соответствующих уменьшенных моделях II — 41. Действительно, часто на таких моделях удается провести более полные испытания, причем е существенно меньшими затратами, чем на натурных теплообменниках. Модели могут быть построены более быстро и в них легче внести в случае необходимости какие-либо изменения, тем самым можно сберечь много драгоценного времени. [c.310]

Одной из проблем повышения экономической эффективности термо-кагалитической очистки отходящих газов является снижение потерь тепла с очищенными газами, имеющими достаточно высокую температуру. Решением этой проблемы может стать оснащение рассмотренных термокаталитических реакторов высокоповерхностными теплообменниками. В основу реконструкции реакторов могут лечь такие разработки, как теплообменный элемент [171], созданный совместно с УкрНИИхиммашем, и теплообменный блок [172]. С использованием последнего предложена сек- [c.108]

Серийное изготовление комплектных печных установок позволяет тех-нологу-проектировщику быстро и легко сравнить экономические показатели, определяющие выбор печи или других видов теплотехнического оборудования. В связи с устранением большей части непредвиденных расходов, связанных с монтажом на строительной площадке, легко удается полностью учесть все статьи капиталовложений и эксплуатационных расходов. Как показывает детальный анализ, небольшие компактные печи во многих отношениях оказываются вполне сравнимыми с трубчатыми теплообменниками и могут успешно конкурировать с ними. [c.72]

Блоки 1, 2, 3. (Блок 1 содержит ввод исходных данных. Пример такого ввода для расчета аппарата типа ТП приводится в статье Н. Л. Бродской и Н., 3. (Миркиной Схема проектного раочета кожухотрубчатых теплообменников с выбором аппарата из номенклатуры ГОСТа при теплообмене без изменения агрегатного состояния , опубликованной в настоящем сборнике. Свойства теплоносителей в трубном и межтрубном пространстве задаются в виде таблиц, коэффициентов ьоли-номов или вообще не задаются. В последнем случае лроисхо-дит обращение к программе расчета свойств (блок 3) по наименованию теплообменивающих потоков. [c.12]

Потенциально серьезная проблема может возникнуть при рециркуляции, если ТМАВ не выходит из системы рецикловой жидкости. Тяжелые многоядерные ароматические вещества могут накопиться в количестве, доходящем до предела их растворимости при температуре, обычно используемой для конденсации и сепарации продуктов, получаемых в реакторе. Затем часть ТМАВ выпадает в осадок и загрязняет поверхности теплообменников и сосудов в потоках сепарации и фракционирования (Рис.12). Выпавшие в осадок ТМАВ становятся ядрами образования других МАВ и парафина. Если с этим не бороться, то загрязнение постепенно может стать причиной уменьшения переноса тепла до такой степени, что окс1жется необходимым уменьшить степень подачи исходного материала. В конце концов придется остановить установку для очистки, что приведет предприятие,возможно, даже к полной потере прибыли от продукта гидрокрекинга. [c.313]

Сферы. Корреляционная формула (5.4.61), предложенная в статье [51], позволяет рассчитать с приемлемой точностью коэффициенты теплоотдачи от изотермических сфер при числах Рэлея в диапазоне 10 Ra 10 и всех числах Прандтля. На основе решений Ченя и др. [27] методом пограничного слоя для Рг = 0,7, Мори и др. [123] для S = 1, 100, 500 и 650 и Стюарта [163] для S - oo в справочнике по проектированию теплообменников [28] предложена формула [c.291]

Из изложенного выше следует, что процес очистки газа от СОа горячим раствором поташа имеет ряд положительных особенностей, дозволяющих существенно снизить расход тепла. Например, при моноэтаноламиновой очистке примерно 40—60% тепла расходуется ла подогрев раствора вследствие недорекуперации в теплообменниках. При очистке горячим раствором поташа эта статья расхода в значительной мере (при грубой очистке — полностью) отпадает. [c.250]

Целевая функция (приведенные затраты) включает две основные статьи затрат капитальные затраты на теплообменник, определяемые величиной поверхности теплообмена, и эксплуатационные затраты, определяемые требуемой мощностью на перекачку тепло госителей через теплообменник. [c.219]

При эксплуатации теплообменников, предназначенных для нагревания и охлаждения пищевых продуктов и других нестойких при повышенных температурах жидкостей, необходимо отводить время на чистку и мойку аппарата, которые следует производить своевременно и тщательно, не допускать, остатков отложений, которые при дальнейшей эксплуатации аппарата после мойки могут стать центрами пригарообразования и источниками микробиологического обсеменения продукта. [c.195]

Патент США, № 4089796, 1978 г. В общем случае воду и водные системы можно разделить на две категории. К одной относятся такие системы, которые образуют отложения на поверхности теплообменников. Системы другой категории вызь вают коррозию. Если имеется водная система, образующая отложения, то обычно она некоррозионно-активна, так как любой осадок будет в некоторой степени защищать металл от коррозии. Если pH такой водной системы изменится, то она может стать коррозионно-активной. Поэтому в большинстве случаев при обработках воды стараются добавлять в нее как ингибиторы коррозии, так и ингибиторы образования отложений. Однако некоторые воды или водные системы являются и коррозионно-активными, и образуют отложения. В этих случаях необходимо использовать ингибиторы обоих типов. [c.35]

Б Стерлитамакском ПО "Каустик " удорожание себестоимости произошло в результате увеличения по статье "СЬрье и материалы" за счет перерасхода серной кислоты из-за отсутствия фильтра мокрой очистки и низкой поверхности теплообмена холодильников, перерасхода по 4X7 в связи с выходом из отроя теплообменника ЧХУ, расхода припоя и соды каустической диафрагменной, не заплашфованных в плане. По статье "Энергетика" удорожание произошло по алектро-знергии постоянного тока в результате увеличения норш расхода. [c.49]

В табл. 17 приведены результаты расчетов. Потери от гидравлических сопротивлений и необратимой передачи тепла в отдельных теплообменниках объединены соответственно в общие статьи. Неизбежными названы потери при теплообмене, когда на одном из концов теплообменника температурный напор равен нулю, а на другом вследствие неравенства водяных эквивалентов он больще нуля. Устранить эти потери для данных условий теплообмена невозможно в отличие от потерь, связанных с температурным напором, который может быть уменьщен до любой малой величины. [c.107]

Задача распределения нагрузок между реакторами с катализатором различной активности рассматривается в статье В статье Робертса а также в его монографии для решения задачи распределения нагрузок между реакторами используется метод динамического программирования. В работе Коттера подробно рассматривается задача распределения нагрузок между конкретными промышленными аппаратами с помощью метода наискорейшего спуска и метода динамического программирования. Приводятся подробно разработанные примеры распределения нагрузок газовых компрессоров и теплообменников. [c.78]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология