Нагрузка аэродинамическая

Эффективность сжигания газообразного топлива в значительной мере зависит от аэродинамических характеристик топочной камеры. Аэродинамика потоков в топочной камере зависит от аэродинамических характеристик факелов, выдаваемых горелками компоновки горелок на стенах топки конфигурации и размеров топочной камеры размеров и расположения выходного окна для отвода продуктов сгорания из топки тепловой нагрузки топочного объема конструкции и расположения вторичных излучателей и т. д. [c.48]

При работе на номинальной нагрузке с расчетными коэффициентами избытка воздуха а = 1,15 30 п содержится 18 о) и с температурой воздуха = 60 °С аэродинамическое сопротивление печи составляет —2000 Па. При повышении а до 1,3 и До 300 °С аэродинамическое сопротивление печи увеличивается до 3000 Па. [c.60]

Число включенных сопел выбирают от нагрузки печи но сжигаемой сере таким образом, чтобы аэродинамическое сопротивление печи составляло 1700—3500 Па. [c.61]

Рис. 15.14. Графики, характеризующие влияние гидравлической нагрузки градирни на ее аэродинамическое сопротивление для насадки типа Я (см. рис. 15.3) [6] (температура по мокрому термометру 23,9° С, температура горячей воды 48,9° С).

Можно облегчить режим работы элементов, во-первых, уменьшая вредное влияние на них перерабатываемых химически агрессивных веществ и окружающей среды, во-вторых, создавая соответствующие гидро- и аэродинамические режимы работы, выбирая оптимальные значения параметров технологических режимов (температура, давление и расход веществ) и обеспечивая оптимальный запас по нагрузке, мощности и прочности. Следует заметить, что замена одних элементов другими, рассчитанными на большие нагрузку, мощность или прочность, не обязательно приводит к повышению их показателей надежности. Это объясняется тем, что элементы, рассчитанные на большие на- [c.71]

В комбинированных схемах обвязки (см. рис. 1-16) АВО рассчитывают по общей методике теплового и аэродинамического расчета с учетом особенностей процессов конденсации, переохлаждения или доохлаждение компонентов, распределения общей тепловой нагрузки между АВО и дополнительным теплообменным оборудованием, включенным последовательно по ходу продукта. [c.42]

И возвращается в технологический процесс. В табл. П-1 использованы результаты тепловых и аэродинамических испытаний технологической установки на Невинномысском производственном объединении Азот . Как видно из таблицы, при одинаковой нагрузке АВО по парогазовой смеси и одинаковых объемных производительностях вентиляторов параллельно-последовательная схема при ti = 25 °С обеспечивает /вых = 40 °С, в то время как параллельная схема даже при ii = 17,3° позволяет получить температуру продукта на выходе /вых = = 54 °С. [c.47]

Для правильного определения предельного значения температуры атмосферного воздуха t, до которого обеспечивается номинальный режим конденсации пара в схеме совместной работы нескольких АВО, величина теплового потока на агрегате, коэффициент теплопередачи, производительность вентиляторов должны определяться по результатам тепловых и аэродинамических испытаний на полной нагрузке конденсаторов. [c.142]

Позиционная нагрузка характеризуется зависимостью преодолеваемых приводом усилий от перемещения выходного звена. При управлении рулями самолета позиционная нагрузка создается аэродинамическими моментами. Часто позиционная нагрузка описывается близкой к линейной зависимостью усилия (силы или момента) от положения выходного звена. В рассматриваемом гидроприводе действие позиционной нагрузки заменяет пружина жесткостью с , которая при движении поршня гидроцилиндра вправо от среднего положения сжимается, а при движении влево от этого положения растягивается. При среднем положении поршня усилие этой пружины равно нулю. [c.321]

На эффективность работы воздушных сепараторов влияют удельная нагрузка, состав зерновой смеси (степень различия аэродинамических свойств зерна и примесей), средняя скорость воздушного потока, равномерность распределения скоростей воздушного потока в поперечном сечении канала в рабочей зоне. [c.310]

Коэффициенты, ki, кг и кз зависят от отношения H/D. Коэффициент Сг входит в формулу для радиальной ветровой нагрузки, действующей в кольцевом направлении и зависящей от угла q = qb . Для расчета использовали аэродинамические коэффициенты для отношений H/D — 25,1 и 1. В СНиП 11-6-74 приведена таблица Сг для различных отношений НЮ - 25 7 1 1/3 1/6, причем отношения 1/3 и 1/6 введены впервые. Коэффициенты ki, кг и кз определяют с использованием рядов Фурье по формулам (70 - 72). [c.94]

Безразмерная аэродинамическая характеристика газового горящего факела не зависит от его нагрузки, т. е. от абсолютных скоростей газа и воздуха. [c.228]

Это явление, по-видимому, может быть объяснено высокой интенсивностью процесса горения в циклонных камерах, обусловленной их аэродинамической структурой, обеспечивающей эффективное перемешивание топлива с воздухом. Из всех из(вестных энергетических топочных устройств наиболее форсированными являются горизонтальные циклонные камеры с жидким шлакоудалением, в которых твердое топливо сжигается с объемными тепловыми нагрузками, в 20—30 раз превышающими тепло- [c.29]

В градирнях типа Одесса (рис. 2.6, е) применен ороситель в виде взвешенных в восходящем потоке воздуха пустотелых шариков диаметром 30-40 мм (объемная масса 250 кг/м ). выполненных из вспененного полипропилена. Аэродинамическое сопротивление такого оросителя составляет 500-608 Па (обычно до 160 Па), чем обусловлено использование радиальных вентиляторов для подачи воздуха в такие градирни. В соответствии с этим при одинаковых гидравлических нагрузках на градирни энергетические затраты при подаче воздуха ра [c.34]

Вопросы рациональной компоновки выключаемых горелок и влияния ее на работу топки также нуждаются в специальной разработке при проектировании парогенератора. По-видимому, назрела необходимость предусмотреть в нормах технологического проектирования мощных установок разработку вопросов технологии регулирования работы топки в широком диапазоне нагрузок. В частности, обязательной составной частью проекта должны являться поверочные расчеты воздушного баланса топки и аэродинамический при низких нагрузках парогенератора в увязке их с технологией регулирования. Должны, естественно, предусматриваться, необходимые средства контроля и настройки распределения топлива и воздуха, меры но повышению стабильности и равномерности режимов. [c.149]

На рис. 34, а показана эпюра распределения динамических напоров по оси горелки в горизонтальной плоскости. Видно, что динамический напор плавно уменьшается как вдоль оси факела, так и поперек оси. Важно при этом отметить, что у передних горелок наблюдается смещение к аэродинамической оси факела от его геометрической оси к фронтовой стенке топки. Это смещение довольно значительное и на расстоянии 1200 мм от обреза щели составляет около 100 мм для горелок с диаметром огневых отверстий 2,2 мм и более. Уменьшение диаметра отверстий до 1,5 мм уменьшает смещение факела до /1 = 64 мм на том же расстоянии от щели. Это обстоятельство необходимо учитывать при расположении горелок в топке для предохранения фронтовой стенки от перегрева. Скорость движущихся горящих частиц газа и раскаленных продуктов горения, составляющая при номинальной нагрузке 44 м/сек на выходе из щели, на расстоянии примерно [c.175]

Из сказанного, однако, не следует делать вывод о том, что теоретические и экспериментальные исследования процессов смешения не представляют практической ценности. Наоборот, они необходимы даже для топок, работающих с умеренной тепловой нагрузкой, так как позволяют воздействовать на длину факела, его светимость, аэродинамическую дальнобойность, характер распределения [c.13]

Вычерчивание аксонометрических схем в линиях или с изображением внешних очертаний всех элементов системы, что предпочтительнее (рис. 4.41). Па схемах у выносной черты ставится номер участка, над чертой указывается нагрузка участка, м /ч, а под чертой - длина участка, м. Аэродинамический расчет воздуховодов (каналов) вьшолняют по таблице или номограммам (прил. 4.7), составленным для стальных воздуховодов круглого сечения при рв = 1,205 кг/м , io = 20 °С. В них взаимосвязаны величины Q, V, Pj и d. [c.948]

Значительную часть времени вентиляторы работают при частичных загрузках. Существуют два способа повышения экономичности вентиляторов при частичных нагрузках. Первый — изменение скорости вращения колеса вентилятора, второй — использование направляющих аппаратов, влияющих на гидравлическую работу вентилятора при постоянной скорости вращения. Изменение параметров вентиляторной установки с помощью направляющих аппаратов называют аэродинамическим регулированием. [c.330]

Причинами неэффективной работы вентиляции является низкое качество проектирования, монтажа и эксплуатации установок Основные недостатки проектов заключаются в неточном спреде лении воздухообмена и неправильном выборе воздухораздачи Например, неправильной является подача воздуха в зону выде ления основных вредностей с последующим движением его в ра бочую зону. Если при монтаже вентилятора зазор между всасы вающим патрубком и колесом не отрегулирован, вентилятор работает не в требуемой (по каталогу) характеристике и создает повышенный аэродинамический и механический шум. По этим причинам на некоторых предприятиях осуществляется переделка и наладка половины всей работающей вентиляции. При наладке вентиляции путем замеров определяется производительность вентилятора и осуществляется отбор проб воздуха аспираторами для анализов, проводится реконструкция кондиционеров. Пусконаладочные работы считаются законченными при условии нормальной работы оборудования с проектной нагрузкой в течение времени, предусмотренного договором. Техническая документация по наладке оформляется в виде технического отчета по специальностям (технология, энергетика, КИП и т. д.) о выполнении пусковых и отдельно наладочных работ. [c.341]

Дальнейшее развитие техники огневого обезвреживания производственных отходов, несомненно, вызовет появление циклонных реакторов и топочных устройств, основанных на других принципах, более совершенной конструкции, с большей агрегатной нагрузкой и меньшими аэродинамическими сопротивлениями, с более высокой степенью улавливания минеральных веществ, обеспечивающих эффективное обезвреживание различных по своим физико-химическим свойствам и составу производственных отходов. [c.143]

Нормальная эксплуатация установки. Технологический режим установки должен обеспечивать максимальную ее производительность по сырью при максимальном отборе бензина заданного качества и умеренном выходе, кокса. Для этого необходимо в реакторном блоке поддерживать оптимальный и ровный температурный и аэродинамический режим. При подборе температурного режима руководствуются следующим. Повышение температуры в реакторе способствует увеличению выхода кокса и коксовой нагрузки регенератора интенсивное горение кокса в регенераторе вызывает повышение температуры катализатора на выходе из регенератора и на входе в реактор, а это, в свою очереди, увеличивает жесткость крекинга и глубину разложения сырья, обусловливающую образование еще большего количества кокса. Температуру в реакторе регулируют изменением температуры нагрева сырья и количества катализатора, подаваемого в реактор из регенератора (изменение кратности циркуляции катализатора). В результате увеличения количества тепла, вносимого катализатором, температура в реакторе повышается. [c.124]

Под статической ветровой нагрузкой понимается аэродинамическое воздействие на конструкцию, вызываемое осредненным ветровым потоком с двухминутным периодом осреднения. [c.242]

Сусл - условный аэродинамический коэффициент, учитывающий воздействие ветровой нагрузки на разные секторы кольца (рис. 3.22), определяемый по формуле [c.80]

Двухкамерные печи снижают энергетические затраты за счет уменьшения аэродинамического сопротивления печи, представляют возможности работы с предельно низким избытком воздуха, имеют большой диапазон регулирования производительности по сжигаемой сере и т. д. Печи состоят из цилиндрического корпуса с двойной стальной обшивкой, футерованной огнеупорным кирпичом, и аэро-механического пережима. В кольцевое пространство, образованное наружным и внутренними кожухами, поступает воздух, подаваемый на горение серы и охлаждение наружного кожуха печи. Воздух па горение поступает в реакционную камеру через тангенциальные сопла и осевой закручиваемый аппарат с регистром, расположенным в торцевой стенке нечи. Для обеспечения постоянства выходных скоростей воздуха при работе на сниженных нагрузках каждое [c.58]

Подобные же результаты были получены и при исследовании котла ПК-10 (230 г/ч, 100 кГ/см" , 510 С) Уфимской ТЭЦ № 4. Тепловое напряжение топочного объема, равного 1 090 М составляет при номинальной нагрузке 157-10 ктл/м -ч. Четыре горелки со средней производительностью по мазуту 4,5 г/ч расположены по углам топки на высоте около 1,5 м над уровнем пода (рис. 4-11). Аэродинамическое сопротивление горелок при полной нагрузке равно 130 кГ/м при средней расходной скорости, близкой к 40 м/сек, и температуре горячего воздуха около 300° С. Во время испытаний сжигался мазут марок М40, МШО и М200. Давление мазута изменялось от 9,9 до 20,7 кГ/см , а вязкость — от 2 до 5° ВУ. Мазут распыливался форсунками конструкции Башкирэнерго, обеспечившими приемлемую дисперсион-ность факела, характеризующуюся значениями медианного диаметра от 490 до 670 мк. Котел оборудован вен- [c.180]

Использование циклонных топочных камер для специализированных газомазутных котлов нельзя считать рациональным рвиду их повышенного аэродинамического сопротивления и недостаточной для жидкого топлива форсировки. Высокая реакционная способность мазута позволяет организовать его интенсивное сжигание в камерах, более простых по конструкции, чем циклонные, с большей полнотой тепловыделения и с более высокими форсировками при меньшем аэродинамическом сопротивлении, используя опыт создания специализированных форсированных камер для жидкого топлива газотурбинных двигателей. Для создания аэродинамической схемы потоков, обеспечивающих интенсивное сжигание топлива, в этих камерах используются соответствующим образом направленные воздушные струи. Однако схемы газотурбинных камер сгорания, приспособленных для работы на легких сортах топлива при суммарных избытках от 3 до 5 и имеющих пассивную регулировку процесса, приводящую к резкому изменению избытка при изменении нагрузки, не могут быть использованы непосредственно в котельной технике. Поэтому оказалось пеобхо- [c.200]

Испытания горелочных устройств типа РТС-2 были проведены вначале на головном образце парогенератора БКЗ-160-100ГМ, производительностью 160 т/ч пара, давлением 100 кгс/см с темцературой перегрева пара до 540°С. Во время пускового периода номинальная производительность агрегата при его работе на газе не обеспечивалась, так как ири нагрузках более 150 т/ч происходило чрезмерное повышение температуры перегретого пара и стенок труб ширмового пароперегревателя. Расход конденсата в впрыскивающих пароохладителях составлял 32 т/ч. Опыты по аэродинамическому регулированию топочного процесса были проведены на смешанном (природно-сланцевом) газе при нагрузках парогенератора от 80 до 160 т/ч и на мазуте при нагрузках от 130 до 140 т/ч. Изменение тепло- [c.157]

Аэродинамическое сопротивление неза-пыленных тканей при рекомендуемых нагрузках по газу 0,3—2 м (м -мин) обычно [c.176]

Облака, состоящие из водяных капелек, при температурах ниже 0°С мешают полету самолета и могут даже приводить к ката строфам Переохлажденные капельки намерзают на поверхность крыльев самолета, а обаеденение передней кромки крыльев иаи рулевых поверхностей может настолько изменить форму воздуш ного потока, что подъемная сила станет ниже необходимой или серьезно нарушится управление Аэродинамические эффекты воз никают также при образовании льда на других частях крыльев или фюзеляжа и ведут к значительному увеличению лобового сопроти вления Воздухозаборники и система всасывания, первые ступени компрессора в реактивных двигателях и пигостатическая система также могут быть забиты льдом Обледенение может привести к нарушению видимости сквозь стекла фонаря, замерзанию шасси в нишах и недопустимой нагрузке на стяжках К счастью, иногда пу тем нагревания поверхности, а иногда и механическим удалением [c.396]

Характер ледяного слоя зависит, главным образом от количе ства воды остающейся в жидком состоянии сейчас же после столкновения с поверхностью и от времени ее замерзания Если облачные капельки замерзают на поверхности самолета в виде отдельных льдинок, не растекаясь или мало растекаясь они захва тывают большое количество воздуха и образуют рыхлый, пористый непрозрачный слой изморози Лед такого типа веспт обычно мало и в этом случае следует прежде всего, опасаться изменения аэро динамических свойств крыльев и засорения отверстий карбюратора и летных приборов Однако, если переохлажденные капельки при бывают в таком изобилии и при такой сравнительно высокой тем перат ре что поверхность, о которую они ударяются, не успевает отводить от них тепло настолько быстро чтобы каждая успевала полностью замерзнуть до прибытия следующей они сливаются вместе, оставаясь в жидком состоянии При этом захватывается очень мало воздуха, и осадок представляет собой слой прозрачного ипи полупрозрачного льда, известного под названием гололеда Опасность этого вида обледенения также обусловлена, павным обра ом аэродинамическими причинами, однако здесь следует также опасаться увеличения веса самолета и вибраций возникаю щих из за неравномерной нагрузки на крыльях, стойках и винто вых лопастях [c.399]

К кратковременным нагрузкам относятся масса людей, ре-, монтных материалов в зонах ремонта конструкций и оборудо- вания снеговая нагрузка, принимаемая по СНиП 2.01.07-85 коэффициентами 0,7 0,5 0,4 соответственно для III IV V и УГз климатических районов от наледей, образующихся на ограж4 дающих конструкциях и оросителе аэродинамическая от ско 5 ростного напора ветра. [c.252]

Циклонные камерные печи относятся к числу наиболее совершенных для сжигания жидких отходов. Их достоинство определяется главным образом аэродинамическими особенностями (вихревой структурой газового потока). Это обеспечивает высокую интенсивность и устойчивость сжигания топлива с очень малыми тепловыми потерями при минимальном избытке воздуха, соз 1ает наиболее благоприятные условия тепло-массообмена газовой среды с каплями (частицами) отхода. Как следствие, сконструированы малогабаритные реакторы с удельными тепло-массообменными нагрузками, в десятки раз превышающими их в многоподовых, бараба шых, шахтных и других печах. Они позволяют сжигать не только жидкости и суспензии с размером частиц твердой фазы до 300 мкм, но и пылевые отходы. [c.27]

Влияние неравновесных эффектов на тепловые потоки к поверхности, имеюш,ей конечную каталитическую активность, суш,е-ственно также и для аппаратов с аэродинамическим торможением. Корабли такого типа используют атмосферу для уменьшения энергии, чтобы вернуться с геостационарной орбиты Земли, с Луны или с Марса. К таким аппаратам относятся транспортный корабль с аэродинамическим торможением (AOTV) и аппарат, созданный для летного эксперимента с аэродинамическим торможением (AFE). Аналогичные концепции кораблей планируются и ири входе в атмосферу Марса. Желательно, чтобы тепловые потоки и нагрузка при таких маневрах были как можно меньше. Следовательно проектируемые траектории должны быть как можно выше. При полете с большой скоростью на большой высоте имеет место ноток с высокой энергией и малой плотностью. Поэтому химический состав в ударном слое вблизи поверхности значительно отличается от равновесного, и для снижения аэродинамического нагрева можно использовать низко каталитические покрытия. При этом нагрев будет гораздо меньше, по сравнению с такими аппаратами, как командный модуль Аииолона или баллистическая ракета, которые совсем немного времени находятся на больших высотах и входят в атмосферу ио баллистической траектории. [c.128]

Экспериментальные работы по данному вопросу проподилпсь главным образом в направленип изучения динамики воспламенения и выгорания топлива в записимости от его свойств и ряда таких режимных факторов, как температурные условия процесса, нагрузка топочной камеры, величина коэффициента избытка воздуха, условия смесеобразования и аэродинамическая обстановка процесса. [c.550]

В последние годы при производстве катализаторов и при их использовании на нефтеперерабатывающих заводах было необходимо учитывать постоянно возрастающие требования к чистоте сбросов. В промышленных установках с кипящим слоем, где отсутствует постоянный механический контакт между отдельными частицами, потери катализатора непосредственно зависят от трех взаимосвязанных параметров прочности материала частиц, их плотности и гранулометрического состава. Прочность на истирание определяется различными методами, но в каждом из них частицы катализатора под действием тока воздуха, подаваемого с высокой скоростью, ударяются друг о друга и о внутренние стенки прибора и в результате в той или иной степени разрушаются [40]. При этом за относительную прочность катализатора принимают скорость истирания до фракции определенного размера. Например, при определении индекса механической прочности (Davison Со.) образец катализатора подвергают большим аэродинамическим нагрузкам в приборе Роллера, предназначенном для гранулометрического анализа (Ameri an Instrument o.). В этом приборе определяют скорость измельчения частиц до фракции <20 мкм выражают эту скорость в виде индекса механической прочности (МП) по формуле [c.244]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология