Содержание компонента в кубовой жидкости

В установке непрерывного действия для проведения процесса азеотропной ректификации исходная смесь и разделяющий агент подаются в ректификационную колонну 1, из которой в качестве дистиллата отбираются азеотропные смеси разделяющего агента с отгоняемыми компонентами. Кубовая жидкость, являющаяся одним из продуктов разделения, может быть получена с минимальным содержанием разделяющего агента. Ди- [c.35]

Полихлориды с небольшим содержанием воды, а также хлорида водорода, хлора, диоксида углерода, поступающие в колонну 6, полностью нейтрализуются за счет отгонки растворенных кислых газов и осушаются с помощью отгонки азеотропной смеси. Выходящая из верхней части колонны парогазовая смесь после дефлегматора направляется на оксихлорирование (рецикл). Конденсат поступает в разделительный сосуд 7, где вода и полихлориды расслаиваются. Вода направляется в кислые сточные воды, а полихлориды возвращаются в колонну 6. С низа колонны 6 осушенные полихлориды поступают на стадию ректификации в среднюю часть колонны 8. В этой колонне отделяются высококипящие компоненты. Кубовая жидкость колонны 8 возвращается в реактор 2, а пары конденсируются. Конденсат идет на орошение колонны S и на питание колонны Р. [c.153]

Расчет воздухоразделительного аппарата с учетом аргона имеет некоторые особенности. В каждом из продуктов нижней колонны содержатся все три компонента. Задаваясь содержанием аргона в жидком азоте (при заданных содержаниях кислорода в жидком азоте и кубовой жидкости), легко установить его содержание в кубовой жидкости по материальному балансу. Однако установленные таким способом составы жидкого азота в карманах и кубовой жидкости должны соответствовать [c.125]

Для ступеней, лежащих ниже ступени питания, вместо систем уравнений (111.58) решают систему уравнений (111.59). Расчет продолжается до тех пор, пока содержание легколетучего компонента в жидкости, стекающей с какой-либо ступени, не станет меньше его содержания в кубовом остатке. Номер этой ступени равен числу теоретических ступеней, при котором кубовый остаток содержит не более заданного количества легколетучего компонента. [c.59]

Следует учитывать, что при периодической ректификации содержание легколетучего компонента в кубовой жидкости постепенно уменьшается в результате отбора дистиллята в головке колонны концентрация Хв стремится к нулю. Предположим, что в результате разгонки концентрация кубовой жидкости Хд уменьшилась до 10% (мол.). Еще раз, как вначале, проведем расчет. Ниже дано сравнение конечных рабочих параметров разгонки с исходными данными, соответствующими началу разгонки [c.101]

Соотношение содержаний изотопов кислорода в естественных условиях примерно составляет 0 0 1 0 = 2500 1 5. При ректификации природной воды кубовая жидкость обогащается изотопом 1 0. Как видно из рис. 158, относительная летучесть компонентов смеси Нг1 0—Н примерно на порядок ниже, чем для смеси Н О—О О. При 100 °С (760 мм рт. ст.) а составляет [c.231]

Физический унос можно уменьшить, если газ вводить не непосредственно над кубовой жидкостью, а несколько выше, то есть под вторую - четвертую ректификационную тарелку отгонной секции (счет снизу). В этом случае газ, унесенный жидкой фазой из зоны нефтяного газа на нижерасположенные тарелки, практически выделяется из жидкости. Кроме того, на 6-ти нижерасположенных тарелках достигается фазовое равновесие, в связи с чем дополнительно уменьшается содержание легких компонентов в стабильной нефти. Колебания рабочего режима будут также иметь гораздо меньший масштаб отрицательного влияния на процесс стабилизации нефти. [c.48]

Кубовую жидкость и выходящие из верхней части колонны газы перерабатывают затем порознь. Кубовый остаток из колонны 15 вводят приблизительно в середину колонны 16, которая работает под давлением 15 ат, куб этой колонны нагревают паровым змеевиком до 140 , тогда как дефлегматор поддерживают при температуре минус 28°. В этой колонне продукты разделяются на три фракции, которые отводят из различных точек. Кубовая жидкость состоит из тяжелых компонентов газовой смеси, в основном из углеводородов G4, содержание которых в пей достигает 93—97% кроме того, присутствует 2,5—5,5 Jo фракции Сз, содержащей около 70—80% пропена. Кубовую жидкость спускают в емкость, где она хранится как готовый продукт. [c.161]

В то время как содержание нижекипящего компонента в кубовой жидкости [c.233]

В первом случае количество флегмы по мере уменьшения содержания легколетучего компонента в кубе должно постепенно возрастать. В промышленных условиях установки для проведения такого процесса необходимо оснащать управляющими автоматизированными системами, способными осуществлять непрерывное и строго программированное изменение питания колонны флегмой и подачи теплоносителя в испаритель (куб колонны). Изменение основных расходных параметров можно проводить, например, по данным о качественном составе легколетучего компонента либо в кубовой жидкости, либо в дистилляте. [c.127]

Принимая, что число в процессе работы при различных режимах остается постоянным, и пренебрегая изменением количества задерживаемой жидкости на контактных устройствах, проводят произвольно из точки А ряд рабочих линий (рис. 17-26,6) и вписывают между ними и линией равновесия найденное число ступеней изменения концентрации. Определяют составы кубовой жидкости по легколетучему компоненту х , Xf r, Хцг и т.д., соответствующие определенным значениям Я для каждого положения рабочей линии. Строят графическую зависимость состав кубовой жидкости флегмовое число Я (рис. 17-27). Из анализа зависимости х=/ Я) определяют рабочее флегмовое число на начальный момент разделения которое соответствует содержанию X = Хр. с помощью уравнений материального баланса [c.128]

Прн получении триарилфосфатов избыточные фенолы или крезолы отгоняют от целевого продукта фракционной перегонкой. Ее проводят путем постепенного испарения жидкости, находящейся в перегонном кубе. В ходе отгонки содержание низкокипящего компонента в кубовой жидкости уменьшается. Одновременно изменяется и состав дистиллята, который обедняется низкокипящим компонентом. В связи с этим отбирают несколько фракций дистиллята различного состава. Поскольку в отличие от ректификации перегонкой нельзя разделить смесь на чистые компоненты, то при перегонке отбирают промежуточную фракцию, которую возвращают на повторную обработку. [c.63]

Для ориентировочного определения необходимой эффективности колонки можно воспользоваться приведенной на рис. 29 зависимостью минимального числа теоретических тарелок (при полном возврате флегмы) от разности температур кипения разделяемой бинарной смеси для получения в дистиллате 99,9, 99,0 и 90,0 мол. % легколетучего компонента, при содержании его в кубовой жидкости 50 мол. %. [c.50]

Установки первых двух типов применяются сравнительно редко, так как не обеспечивают выделения компонентов, являющихся целевым продуктом, с высоким выходом. Наиболее распространены ректификационные установки третьей группы (рис. У. 36, в), в которых сочетается принцип работы установок указанных выше двух групп. Исходная смесь подается в среднюю часть ректификационной колонны. В виде дистиллята выделяются низкокипящие компоненты с минимальным содержанием высококипящих, а в виде кубовой жидкости — высококипящие компоненты с минимальным содержанием низкокипящих. При этом достигается разделение смеси на два материальных потока — дистиллят и кубовую жидкость с высоким выходом целевых продуктов. Кроме того, когда продуктами разделения являются не индивидуальные вещества, а смеси, иногда используют отборы с промежуточной высоты (боковые отборы). Такой прием практикуется, в частности, в нефтехимической промышленности. [c.549]

Наиболее прост и детально разработан расчет процессов ректификации бинарных смесей, поскольку состав таких смесей однозначно определяется содержанием одного компонента. Обычно бывают заданы расход Р н и состав Ха исходной смеси, а также составы дистиллята Хд и кубовой жидкости х . Целью расчета является определение основных параметров технологического режима и необходимого разделяющего действия ректификационной колонны. Расходы продуктов разделения Я и находятся с помощью уравнений материального баланса [c.551]

Зададимся содержанием компонента А в кубовом остатке равным 2,33 10" мол. доли. Далее рассчитаем состав равновесного с ним пара из куба. Если равновесные данные выражены в значениях а, то равновесные концентрации пара и жидкости ( / и х) для любого компонента связаны с а следующим образом [c.354]

Более точный расчет ректификации многокомпонентной смеси рассмотрим на примере трехкомпонентного раствора. Все компоненты присутствуют как в дистилляте, так и в кубовой жидкости (крайние по летучести компоненты являются ключевыми). Состав начальной смеси известен (2д, с) и дано содержание одного компонента (ключевого) в дистилляте и в кубовой жидкости. Чтобы начать расчет, надо задаться составом дистиллята, например, приближенно оценив его по данным летучести компонентов и составу исходной смеси Хоа, Хвв, Хвс- Тогда по балансу процесса в целом можно определить состав кубовой жидкости XwA, Хтув, Xw , а также количества дистиллята О и кубовой жидкости [c.512]

Концентрация разделяющего агента по высоте колонны несколько изменяется соответственно с изменением состава кубовой жидкости во времени. Однако определяющее влияние оказывают условия равновесия и состав азеотропов, образуемых разделяющим агентом с компонентами заданной смеси. Обычно кривые равновесия бинарных систем, состоящих из разделяющего агента и компонентов заданной смеси, в пределах между чистым компонентом и азеотропом весьма выпуклы. Поэтому требуется сравнительно небольшое число тарелок для достижения концентрации разделяющего агента близкой к азеотропной. При малых содержаниях в жидкости всех компонентов заданной смеси кроме одного, концентрация разделяющего агента практически отвечает составу его азеотропа с этим компонентом. Более вы- сокая концентрация разделяющего агента в периодическом процессе не может быть достигнута. [c.213]

Периодическая азеотропная ректификация, как и обычная, может осуществляться двумя способами — с постоянным флег-мовым числом и переменным составом дистиллата и с постоянным составом дистиллата и переменным флегмовым числом. В подавляющем большинстве случаев процесс проводится по второму способу. Если начальное количество кубовой жидкости молей, концентрация отгоняемого компонента в ней х , а содержание этого компонента в дистиллате х,, то зависимость состава кубовоп жидкости х от количества полученного дистиллата Я для этого способа проведения процесса легко получается из уравнения материального баланса [c.214]

Применительно к процессу разделения бинарной смеси с ломощью азеотропной ректификации иопользование метода расчета от тарелки к тарелке существенно упрощается. В этом случае мы имеем дело с трехко.мпонентной системой, состоящей из двух компонентов заданной смеси и разделяющего агента, причем составы дистиллата и кубовой жидкости легко определяются по концентрации разделяющего агента в последней и п6 относительному содержанию компонентов заданной смеси в (продуктах разделения. Состав дистиллата обычно бывает весьма близок к составу азеотропа, разделяющего агента с отгоняемым веществом. [c.233]

В этом случае наилучшие результаты можно получить, если работать с двумя последовательно включенными колоннами, как это показано на рис. 134. Такой прием хорошо себя оправдал, в частности при аналитической ректификации оснований буроугольных смол [24]. Дистиллят первой колонны непрерывно подают в нижнюю часть второй колонны вторая колонна может иметь меньшие размеры. Нагрузки и флегмовые числа для обеих колонн также могут различаться. Необходимо только сЛедить за тем, чтобы количество жидкости в кубе сохранялось постоянным. Этот комбинированный способ работы имеет то преимущество,-что вторая ректификация (если она необходима) происходит одновременно с первой. В то время как содержание легколетучего компонента в кубовой жидкости первой колонны значительно уменьшается [примерно с 50 до 1 % (мол.)], концентрацию кубовой жидкости второй колонны поддерживают постоянной в возможно более узких границах [около 90—95% (мол.)], постепенно повышая флегмовое число в первой колонне. Таким образом, во второй колонне поддерживается почти стационарный режим непрерывной ректификации, преимущество которого можно использовать (см. разд. 5.2.2). В кубе второй колонны накаплива- [c.204]

При непрерывной Д. п-компонентной смеси состав дистиллята, совпадающий с составом пара, образующегося при кипении кубовой жидкости (х,. = у,), вычисляется по ур-ниям (6), в к-рых X, и - содержания компонентов / и /с в кубовом остатке. Т. обр., получается система 2п-I алгебраич. ур-ний, связывающих 2п величин W , И, , п-1 значений и и — 1 значений Чтобы сделать эту систему ур-ний определенной, достаточно задать любую из пере-числ. величин. Ввиду нелинейности ур-ний (6) аналит. решение практически невозможно и приходится использовать численные методы, Д, многокомпонентных смесей рассчитывают с применением ЭВМ. [c.85]

Азеотропвая Р. Для нек-рых бинарных смесей кривые равновесия у = ф(х) при определенных условиях пересекают диагональ >>-х-диаграммы в точке пересечения составы пара и жидкости одинаковы (азеотропная смесь), вследствие чего подобные смеси обычной Р. разделить невозможно. Поэтому к исходной смеси добавляют р-ритель-т. наз. разделяющий агент, образующий с одним из компонентов азеотропную смесь, к-рая прн Р. выделяется в виде дистиллята кубовая жидкость представляет собой высококипящий компонент с миним. содержанием разделяющего агента. Однако его выделение из азеотропной смеси (дистиллята) затруднено. Один из методов, позволяющий осуществить рецикл р-рителя, заключается в применении таких разделяющих агентов, к-рые обладают ограниченной взаимной р-римостью в компонентах, отбираемых в виде дистиллята. При этом благодаря его расслаиванию в разделит, сосуде слой, обогащенный ЛЛК, поступает в среднюю часть регенерац. колонны, откуда в результате Р. в виде кубового продукта отбирается ЛЛК исходной смеси, а в виде дистиллята-азеотроп, направляемый в разделит, сосуд (рис. 7). [c.233]

Точный расчет числа теоретических ступеней основан на модели ректификационной колонны со ступенчатым контактом фаз (рис. 3.6,6), причем каждую ступень принимают теоретической. Расчет заключается в последовательном определении состЗ ВОВ пара и жидкости, уходящих со всех ступеней, с помощью уравнения фазового равновесия (3.22) и уравнений материального и теплового баланса для каждой ступени. Если определение составов фаз начинают с нижней ступени, то расчет продолжают до тех пор, пока содержание более летучего компонента в паре, уходящем с какой-либо ступени, не превысит его содержания в дистилляте. При определении составов фаз начиная с верхней ступени расчет завер пают, когда концентрация более летучего компонента в жидкости станет равной (или меньшей) его концеЕгтрации в кубовом остатке. [c.111]

По правилу разделения смесей — исходной (Xj) на дистиллят (Х2) и кубовый остаток (Хо) — в соответствии с материальным балансом (правилом рычага) точка кубового остатка (Xq) должна лежать на прямой, проходящей через точки Xi и Х2. Для фиксации точки Xq необходимо зафиксировать положение точки Х2 и задать концентрацию какого-либо одного компонента в кубовой жидкости. Обычно это - содержание целевого компонента А в кубовом остатке хдо- Тогда, продолжив прямую XjXj до пересечения с горизонталью xj = onst, получаем Xq. Заметим, что положение точки Хо изменяется в некотором весьма узком диапазоне в зависимости от принимаемого положения точки Х2 (см. штриховые линии на рис. 12.58). [c.1085]

В процессе простой перегонки состав жидкости в кубе непре-рывно меняется. Экспериментально определив изменение содержания интересуюш,его нас компонента в кубовой жидкости по ходу перегонки, т. е. при изменении ф, можно построить зависимость 1п Ж или пК от 1нф, которая в обш,ем случае будет изображаться кривой линией, выходящей из начала координат. Согласно уравнениям (1-53) и (1-54), величина а—1, или, соответственно, (1/ос)—1, равна производной и может быть найдена графическим дифференцированием по экспериментальной кривой. Если в исследуемом интервале концентраций коэффициент разделения остается постоянным, зависимость 1п или 1п от 1н ф будет изображаться прямой линией с тангенсом угла наклона, равным а—1 для растворов более летучего или (1/а) — 1 для растворов менее летучего компонентов. Таким образом, если экспериментальные данные равновесной перегонки образуют прямую линию в координатах InuT—1пф, то это служит доказательством постоянства а, а тангенс угла наклона прямой дает численное значение а. [c.23]

Если исходная смесь жидкая и нагрета до температуры кипения, то — 1. Если смесь подается в виде пара, то = 0. При расчете мин в уравнение (V. 237) подставляется значение Ф, лежащее в интервале значений а для ключевых компонентов. Под легким и тяжелым ключевыми понимаются те компоненты, содержание которых в продуктах разделения регламентировано. Если, например, многокомпонентная смесь разделяется на две фракции, то в дистиллят отбираются все низкокипящие компоненты, включая легкий ключевой, и задается допустимое содержание тяжелого ключевого компонента. В виде кубовой жидкости отбирают все вы-сококипящпе компоненты, включая тяжелый ключевой, при заданном допустимом содержании легкого ключевого компонента. Чаще всего ключевыми являются компоненты, соседние по значению [c.556]

Пар в колонне непрерывно подается снизу вверх, а жидкость (флегма) стекает сверху вниз. Взаимодействие пара и жидкости на контактных устройствах, сопровождающееся тепло- и массообиенны-ми процессами, приводит к разделению бинарной смеси на два компонента. Пар обогащается летаолетучим компонентом, а в жидкости увеличивается содержание высококипящего компонента. Температура но высоте колонны уменьшается от нижней части к верхней. Пары, выходящие из верхней части колонны, представляют собой легколетучий компонент, а кубовая жидкость в нижней части колонны — высококипящий компонент. [c.177]

Так как по заданию дистиллят должен быть высокой чистоты, то основная задача первой (по ходу исходной смеси колонны и заключается в обеспечении предъявляемых требований, при этом препебрегается полнота отгонки легколетучего компонента, содержание которого в кубовой жидкости этой колонны остается значительным. Другими словами, в первой колонне должна особенно хорошо работать укрепляющая часть колонны. [c.43]

Смотреть страницы где упоминается термин Содержание компонента в кубовой жидкости: [c.75] [c.112] [c.134] [c.205] [c.301] [c.515] [c.102] [c.184] [c.256] [c.234] [c.253] [c.20] [c.1094] [c.232] [c.23] [c.65] [c.557] [c.12] [c.278] [c.515] [c.182]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология