Математическая модель процесса десорбции

Рассмотрим некоторые математические модели процесса десорбции, решение которых при определенных допущениях позволяет использовать их в расчетной практике. [c.94]

Математическая модель процесса десорбции многокомпонентной смеси в режиме вакуумного [c.515]

З.1.4. Математическая модель процесса десорбции многокомпонентного растворителя из капиллярнопористого адсорбента при объемном подводе тепла [c.524]

В работе [281] результаты работы [280] использованы для расчета у при построении математической модели процесса десорбции СО2 из водного раствора МЭА в насадочных колоннах. Для колонны диаметром 0,152 м с насадочным слоем высотой 1,64 м получено удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных значений К а, которые при изменении скорости пара и жидкости в 3—4 раза изменяются в интервале 1,7-10 2—18-10 1/с в диапазоне изменения температуры 108—148°С, давления 0,130—0,44 МПа, Во = 0,5—5 кмоль/м и степени карбонизации а = 0,1—0,44 кмоль/кмоль. Показано, что в общем случае надо учитывать диффузионные сопротивления в обеих фазах. [c.217]

Если лимитирующей стадией процесса является внешнедиффузионное торможение, можно воспользоваться математической моделью процесса десорбции [67], учитывающей неизотермичность процесса и включающей уравнения материального и теплового [c.60]

При расчете процесса десорбции в аппаратах с центробежным разделением фаз (см. рис. 2-26) необходимо учитывать их конструктивные особенности. Как отмечалось, в аппарате колпачковая тарелка работает в режиме взвешенного (кипящего) слоя адсорбента, в контактном патрубке осуществляется режим пневмотранспорта адсорбента. Поэтому математическая модель процесса десорбции в данном аппарате должна представлять собой совокупность математических моделей, описывающих процесс в соответствующих секциях аппарата с краевыми условиями, определяемыми характером связи потоков фаз на границе между секциями [76]. [c.70]

Математические модели процесса термической десорбции. [c.94]

Таким образом, в данном разделе рассмотрены модели непрерывного режима процесса сушки в псевдоожиженном слое при различных предположениях о перемешивании газа в плотной фазе слоя и модель периодического режима процесса сушки. Аналогичную структуру будут иметь математические модели процессов неизотермической десорбции, осуществляемых в псевдоожиженном слое. [c.250]

При выводе модели процесса десорбции принималось во внимание, что существует несколько способов регенерации насыщенного абсорбента продувка абсорбента инертным газом, снижение давления жидкости, сообщение поглотителю тепла. На практике часто применяют также комбинированные способы десорбции, например путем нагрева жидкости с одновременным понижением давления. Однако наиболее распространенный способ десорбции - с подводом тепла, для описания которого и приведена ниже математическая модель. [c.94]

При расчете процесса сушки адсорбентов можно воспользоваться приведенной в гл. 2 (стр. 63) математической моделью процесса термической десорбции в токе инертного газового потока в движущемся слое, а также методикой расчета, предложенной в работе [106] и представленной ниже. [c.127]

Составление математической модели фазы охлаждения, завершающей процесс десорбции адсорбента, аналогично построению математической модели фазы десорбции. [c.107]

В общ,ую процедуру принятия решений при оптимизации пористой структуры катализатора, рассмотренную в разд. 3.1, входит в качестве обязательного этапа составление математической модели гетерогенно-каталитического процесса на зерне катализатора и идентификация ее параметров. Эта модель должна отражать как геометрические характеристики структуры зерна, так и важнейшие особенности собственно физико-химических процессов, протекаюш,их в нем. Для наглядности представления последних удобно мысленно выделить фиксированную группу молекул исходных веществ, которая участвует в ряде последовательных физико-химических стадий суммарного контактного процесса на зерне катализатора 1) перенос исходных веществ из реакционной смеси к внешней поверхности частиц катализатора 2) перенос исходных веществ от внешней поверхности частиц катализатора к их внутренней поверхности 3) адсорбция исходных веществ на активных центрах катализатора 4) реакция между адсорбированными исходными веществами и перегруппировка адсорбционного слоя 5) десорбция продуктов реакции 6) перенос продуктов реакции от внутренней поверхности частиц катализатора к их внешней поверхности 7) перенос продуктов реакции от внешней поверхности катализатора в объем реакционной смеси. [c.149]

Для описания процесса вытеснительной низкотемпературной десорбции веществ из неподвижного слоя адсорбента можно воспользоваться математической моделью, приведенной в работе [36]. [c.104]

Дальнейшее исследование процесса и решение задачи его оптимизации было осуществлено расчетом оптимальных режимов на цифровой вычислительной машине (ЦВМ) Мир-2 с помощью адекватных математических моделей фаз адсорбции и десорбции, разработанных ранее [68]. [c.176]

Определяющее влияние на технико-экономические показатели процесса рекуперации имеют не только режимные параметры отдельных его стадий, но и цена рекуперируемого продукта, которая во многом определяет рентабельность процесса. В работе [68] приведены результаты исследования процесса рекуперации этилацетата, имеющего высокую стоимость — 1000 руб./т, при помощи экономико-математической модели, учитывающей основные закономерности фаз адсорбции и десорбции. Анализ результатов расчета показывает, что при рекуперации продуктов с [c.180]

Комплексное теоретическое исследование взаимосвязанных стадий адсорбции и десорбции является одним из актуальных теоретических направ лений в динамике адсорбции. Тем не менее, общих аналитических решений, даже для наиболее простых адсорбционно-десорбционных математических моделей циклических процессов, еще не найдено. [c.236]

Наложение электромагнитного поля сопровождается ростом 2) , одновременно повышается роль релаксационных эффектов. Наиболее существенно влияние Т/на начальной стадии ионообменного процесса. Для расчетов интенсивных ионообменных процессов предлагаются математические модели динамики, составленные с использованием уравнения (2). Сопоставление результатов расчета с опытными данными по динамике десорбции в электромагнитном поле дает согласование с опытом с точностью не хуже 7% отн. [c.147]

При исследовании кинетики гетерогенных химических реакций, как правило, предполагается стационарность концентраций веществ на активной поверхности. При построении математической модели этих реакций такое предположение позволило бы учесть лишь статические свойства процесса, что существенно сужает область применения математических моделей для целей автоматизации. Поэтому мы отказались от условия стационарности концентраций веществ на поверхности и при описании материального баланса газообразных веществ на активной поверхности рассматривали общий случай, когда для исходного газообразного вещества скорость адсорбции не равна сумме скоростей десорбции и поверхностной химической реакции, а для газообразных продуктов реакции сумма скоростей адсорбции и поверхностной химической реакции не равна скорости их десорбции. [c.330]

Блок схема алгоритма расчета процесса десорбции по математической модели, представленной системой уравнений (58)-(83), приведена на рисунке 75. [c.521]

При помощи описанной методики в работе [16] были рассчитаны параметры математической модели массопередачи для случая десорбции СОг из воды воздухом в насадочной колонне диаметром 920 мм, высотой 855 мм с кольцами Рашига, проведенные расчеты показали, что значения Ре, определенные из экспериментальных данных о фактическом процессе массопередачи, в несколько раз отличаются от тех значений, которые получаются при расчете их по уравнениям, обобщающим экспериментальные данные по гидродинамической структуре потока на холодных моделях. Полученные выводы согласуются также с аналогичным сравнением параметров математических моделей массопередачи в перекрестном токе и свидетельствуют о том, что используемые в настоящее время расчетные зависимости для коэффициентов турбулентной диффузии [c.211]

В данном разделе рассматривались только математические модели изотермического процесса адсорбции. Однако аналогичные модели могут быть использованы также и для описания неизотермического процесса адсорбции в псевдоожиженном слое, а также процесса десорбции в псевдоожиженном слое. Математическая модель неизотермического процесса адсорбции, в которой не учитывалась неоднородная структура псевдоожиженного слоя, рассматривалась, например, в работе [173]. Аналогичная модель может быть построена и для случая неизотермического процесса адсорбции в неоднородном псевдоожиженном слое. В отличие от модели изотермического процесса адсорбции такая модель должна включать дополнительно уравнения для профилей тем- [c.244]

Для построения математической модели адсорбции, поверхностной химической реакции и десорбции составим уравнения, отражающие зависимость скоростей адсорбции и десорбции газообразных реагентов и скорость поверхностной химической реакции от концентраций веществ Лг и Л4 над поверхностью взаимодействия частицы и от температуры процесса при условии, что реагирующие частицы не имеют внутреннего температурного поля, т. е. время прогрева частиц несоизмеримо мало по сравнению с временем химических превращений. [c.37]

В общем случае математическая модель элементарного гетерогенного каталитического процесса должна отражать основные стадии процесса — диффузию, адсорбцию, десорбцию и реакции между адсорбированными молекулами. [c.52]

Вопросы математического моделирования процессов абсорбции и десорбции в аппаратах колонного типа с насадкой широко освещены в литературе [1,с.171 2,с.204 3,с.1 , Различные авторы предлагают разные математические модели для описания процессов, протекающих в аппаратах с насадкой диффузионную, ячеечную, модель идеального вытеснения, Любая из них является лишь приближенным отражением реального процесса. В зависимости от степени изученности конкретного процесса возможен выбор модели, с большей или меньшей степенью точности воспроизводящей процесс, происходящий в реальном объекте. [c.93]

Авторами разработаны и реализованы на ЭВМ "Наири-2" программы расчетов процессов абсорбции и десорбции по приведенным математическим моделям. [c.98]

Уравнения для расчета кинетических коэффициентов К. (а, 1), Р (а, 0 и теплового эффекта десорбции были получены из математической модели периодического процесса в односекционном аппарате [61 ]. [c.52]

С учетом внешнедиффузионного и внутридиффузионного торможения в процессах десорбции веществ из адсорбента представляет интерес математическая модель [70] для описания изотермического процесса десорбции [c.63]

Если лимитирующей стадией процесса является внещнедиф-фузионное торможение, можно также воспользоваться математической моделью процесса десорбции [4], учитывающей неизо-термпчность процесса и включающей уравнения материального и теплового балансов, уравнение кинетики процесса, уравнение изотермы адсорбции [c.101]

Система уравнений (6) разрешается относительно переменных Ь1, X,, уо, 1 , которые и яв/шются граничными условиями для математической модели процесса десорбции. [c.96]

Взвешенный слой адсорбента. Расчет процесса сушки адсорбента в аппаратах со взвешенным слоем адсорбента можно осуществить, используя приведенную в гл. 2 математическую модель процесса десорбции во взвешенном слое адсорбента в токе инертного десорбирующего агента. Однако, нам кажется, здесь следует представить и математическую модель процесса сушки адсорбентов и методику расчета [104], которая опробирована на ряде адсорбентов. [c.117]

Ю. А. Алексеев, А. М. Журавлев, Р. В. Алексеева, Л. И. Шипи-лова, В. А. Кузнечиков (Краснодарский филиал НПО Леннеф-техим ). Изучение жидкофазного разделения высокомолекулярных олефинов и нормальных парафинов в псевдодвижущемся слое адсорбента проводили при использовании цеолита NaX. Полученные данные подтверждают возможность практического проведения такого процесса. В качестве исходных параметров при расчетах приближенной математической модели процесса были приняты экспериментальные результаты. Оказалось, что введение легкого олефина в качестве второго десорбента улучшает расходные показатели процесса. Схемы с раздельным вводом десорбента и использованием флегмо-вого потока сорбата более выгодны. Экспериментальная проверка также показала, что введение гептена в поток десорбента ( -октана) приводит к возрастанию коэффициентов разделения и сокращению времени десорбции разделяемых компонентов. Увеличение соотношения расходов во второй зоне приводит к росту концентрации олефина в экстракте при одновременном уменьшении глубины его извлечения из сырьевой смеси. [c.185]

При разработке математических моделей приняты следующие допущения все гранулы активированного угля в процессе десорбции находятся в одинаковых условиях и имеют одни и те же параметры состояния по всему полезному объему адсорбера для каждого момента времени нагрев материала осуществляется парами десорбируемого растворителя при равновесии пар - конденсированный растворитель без испарения последнего. Кроме того, учтены особенности переноса тепла и массы в пористых материалах в первом и втором периодах сушки. [c.515]

При построении математической модели последняя должна не только отразглть такие процессы,сопровождающие химическое превращение,как диффузия исходного газобразного вещества из реакционного объема к поверхности взаимодействия, адсорбция веществ на активной поверхности,десорбция продуктов реакции с поверхности и диффузия газообразных продуктов реакции от активной поверхности в объем реакционного пространства. Необходимо также учитывать неоднородность псевдоожиженного слоя,в том числе -влияние на нее форм аппарата,газораспределения и многих других,упомянутых выше факторов,без учета которых задачи точного моделирования оказываются не-выполнишми. При этом особые трудности встречает математическое описание движения пузырей газа в слое,обмена активным компонентом мевду газовым пузырем и ядром слоя,кинетики диффузионных процессов в момент роста пузыря при его возникновении и т.д. [c.282]

Процесс получения иода сорбцией на ионите предусматривает обязательное отделение механических примесей из пластовой воды. После окисления иодида до иода раствор поступает на сорбцию в аппараты непрерывного или полунепрерывного действия. Каждый из этих вариантов имеет свои достоинства и недостатки. Процесс сорбции исследовался подробно с целью выявления оптимального режима ведения. Создана математическая модель обоих вариантов [28] и выявлена несколько большая оптимальность при ведении процесса полунепрерывном вариантом. Насыщенный полииодидом сорбент промывают водой и подают на десорбцию, после чего его вновь промывают, доукрепляют иодид-ионом, если это необходимо, и возвращают на сорбцию. [c.208]

В качестве сечений, от которых начинается реализация математической модели комплекса, следует принять сечения десор- еров иа выходе парогазового потока, поскольку, во-первых, характер процесса десорбции позволяет с высокой точностью определить параметры парогазовых потоков на выходе десорберов, во-вторых, в указанных сечениях десорберов в парогазо- [c.56]

Весьма часто в математические модели массообменных колонн вводят допущение о достижении межфазного равновесия на тарелках [315, 319—331]. В. М. Платонов и Б. Г. Берго применили концепцию теоретической тарелки при моделировании различных колонн со ступенчатым контактом фаз [3]. Как показывает анализ, такое допущение при моделировании десорбционных колонн аммиачно-содового процесса неприемлемо, поскольку к. п. д. тарелок этих колонн, принятый по парогазовой фазе, составляет 0,3—0 6, расчет же по теоретическим тарелкам теплообменника дистилляции приводит к нереальным результатам [6]. Так, по экспериментальным данным СОг ТДС десорбируется до установленной нормы на 10— 1Е тарелках и в верхней части ТДС происходит абсорбция N11 яшдкостью, тогда как расчет показывает, что десорбция СОг закап- чивается на второй теоретической тарелке и абсорбции NHз не наблюдается. [c.172]

Движущийся (плотный) слой адсорбента. Математических моделей, достаточно полно отражающих процесс термической десорбции веществ из адсорбента, находящегося в движущем т (плотном) слое, в литературе практически нет. В работе [ 3] сделана одна из первых попыток дать математическое оп1 еание процесса неизотермической десорбции в противоточных аппаратах [c.63]

Взвешенный слой. Для расчета непрерывного процесса неизотермической десорбции веществ из адсорбента, находящегося во взвешенном слое на тарелках многоступенчатого аппарата, можно воспользоваться математической моделью, представленной в работе [61 ]. При выводе уравнений математическойХмодели процесса использован ряд допущений. [c.67]