Предел проходной

Если ширина паза находится в допускаемых пределах (проходной проходит, а непроходной —не проходит), то паз пригоден для постановки пылевой шайбы. Если в пазу имеется покоробленность, вмятины, выступы сварных швов или литейные выступы, букса подлежит ремонту и устраняются дефекты поверхности таза. [c.6]

Применение поплавковой системы в сочетании с распределительным устройством клапанного типа вызывает необходимость уменьшения до предела проходных сечений клапанов и устройства дополнительного регулятора, обеспечивающего изменение сдвигаю- [c.127]

Из данных табл. 46 нетрудно видеть, что начало деформации капли масла в проходном сечении нагнетательных клапанов компрессора 5КГ 100/13 практически происходит в момент выталкивания воздуха из цилиндра в нагнетательный трубопроводов. При этом время достижения каплей масла критической фазы колеблется в пределах Ткр.деф=0,000059- 0,0055 с. [c.292]

Газопроводы для горючих газов в пределах завода должны прокладываться преимущественно на стойках и эстакадах. Допускается в исключительных случаях, предусмотренных проектом, прокладка газопроводов высокого давления о надежно вентилируемых проходных туннелях, имеющих проход шириной (считая между выступающими деталями трубопроводов) не менее 800 мм и высотой не менее 2 м. Через каждые 100 м туннель должен иметь вход, оборудованный лестницей. При длине менее 100 м туннель должен иметь два входа, расположенных в противоположных концах. Для освещения туннеля должны применяться электрические лампы напряжением не более 36 в во взрывобезопасном исполнении, при ремонтных работах разрешается пользоваться переносными аккумуляторными лампами. [c.279]

Авторское свидетельство СССР №1101657. Цель изобретения - интенсификация теплообмена и снижение гидравлического сопротивления. Это достигается тем, что в пластинчатом теплообменнике, содержащем пакет в виде попарно собранных гофрированных пластин и размещенных между смежными парами пористых пластинчатых вставок, имеющих длину, большую длины пластин, и участки вставок, выходящие обоими концами за пределы пластин, соединенные между собою в шахматном порядке посредством крышек, последние выполнены с отверстиями, имеющими суммарное проходное сечение в каждой из промежуточных и двух крайних крышках вместе, не превышающее произведения удвоенной площади пластинчатой вставки на ее пористость /20/. [c.34]

Вместе с тем, как было отмечено и из сравнения формул (4.28) и (4.29), степень растекания струн перед любой решеткой всегда меньше, чем в сечениях за тонкостенной решеткой (по данной теории в пределах Ср<2) или за объемной, в которой возможно перемешивание струек (например, слоевых, поперечных пучков труб и т. п.). Поэтому для получения одной и той же степени растекания струи по сечению в случае решеток с изолированными проходными каналами требуется большее значение Ср, чем в случае тонкостенной решетки (сетки), слоевой насадки, поперечного пучка труб или других подобных распределителей потока. Как будет показано, это хорошо подтверждается опытными данными. [c.99]

Jl — коэффициент для учета перетечек через перегородку, включая перетечки как через зазоры между перегородками и кожухом, так и через зазоры между трубами и отверстиями для труб в перегородках потоки А л Е. Этот коэффициент зависит от отношения общей площади зазоров к площади проходного сечения для поперечного потока и также от отношения площади зазоров между перегородкой и стенкой кожуха к площади зазоров между трубами и отверстиями для труб в перегородках. J, учитывает перетечки через зазоры между кожухом и перегородкой в большей степени, чем перетечки через перегородки в местах проходов труб. Он также зависит от соответствующих допусков, и поэтому предпочтение отдается конструкциям с минимальными, предельно допустимыми значениями. J ухудшает характеристики, если перегородки расположены слишком тесно и поперечный поток становится соизмеримым с перетечками. Обычно значение находится в пределах от 0,7 до 0,8 (см. рис, 9, 3,3,6) [c.26]

Предполагая, что Lsb известно, проходное сечение для протечек между кожухом и перегородкой в пределах кругового сегмента, занятого перегородкой, вычисляется (с приемлемой точностью) как [c.42]

Необходимо также выбрать проходное сечение для воды и рассчитать перепад давления с водяной стороны, чтобы убедиться, что оп лежит в допустимых пределах. Подобные расчеты проводят непосредственно. Для этого необходимо определить расход воды из теплового баланса, скорость воды в трубах, исходя из величины проходного сечения для воды, а затем рассчитать перепад давления на основе полученных данных с использованием эквивалентного диаметра проходного сечення и длины канала. [c.221]

При расчете холодильника определяют по допускаемым скоростям проходные сечения и число труб в пучке, а затем по тепловому потоку Q находят длину L трубного пучка. Если длина получается неконструктивной, изменяют в пределах допустимых скоростей число труб или проходные сечения и снова находят длину трубного пучка. Так продолжают расчет до получения удовлетворительных соотношений. Длина трубного пучка L м) [c.491]

Теплопроводы в непроходных каналах и при бесканальной прокладке окрашивают только в пределах камер, а в проходных каналах окрашивают через каждые 10 м. [c.185]

В случае необходимости перекрытие вентиля для топлива и проходных сечений для воздуха может быть произведено таким образом, чтобы обеспечить автоматическое пропорционирование расхода топлива и воздуха. Пределы регулирования производительности очень велики. [c.214]

В целях создания сверхкритических скоростей истечения топливо-воздушной смеси изготовляют форсунки с выходным соплом Лаваля. Однако это сопло рассчитано только на определенный диапазон расходов. В настоящее время предложены конструкции форсунок с соплом переменного сечения [217], которое в одной проекции имеет прямоугольный профиль, в другой — форму сопла Лаваля с подвижными стенками, перемещением которых с помощью рычагов можно изменять проходное сечение в широких пределах (рис. 104). Установкой поворотных лопаток в форсунках Карабина обеспечивается возможность изменения угла факела. Однако такие универсальные форсунки сложны в изготовлении. Как правило, нет необходимости регулировать факел по всем параметрам (расходу, углу, дисперсности, дальности). Для условий работы форсунки в топочных устройствах обычно достаточно иметь возможность отрегулировать расход топлива при неизменном расходе и скорости воздуха, соответствующих оптимальной тонкости распыливания топлива. Снижение расхода топлива при неизменных параметрах и расходе распыливающего воздуха (или другого распылителя) будет способствовать улучшению качества распыливания. [c.215]

При проектировании теплообменных аппаратов в целом ряде случаев плотности рабочих сред существенно различные. По условиям рациональной компоновки теплообменных аппаратов и допустимых затрат мощности на сопротивление проходные сечения для рабочих сред получаются разные. Как видно из рис. 1-37,изменение отношений проходных сечений от 1 до 3 незначительно влияет на оптимальное соотношение скоростей. При изменении отношений скоростей от 0,3 до 0,5 значения Е изменяются на 10—20%. Эти пределы WJW , можно рекомендовать для практических расчетов. [c.50]

На рис. Х-9 показана камерная проходная печь для нагрева длинных заготовок, загружаемых с одного торца и выдаваемых с другого. Печь оборудована дутьевыми горелками, работающими на холодном воздухе. Горелки работают при одинаковой нагрузке, обеспечивая равномерность нагрева в пределах всей длины заготовок. Камерная рекуперативная печь с дутьевыми горелками приведена на рис. Х-10. [c.291]

АТ-3 значительно лучшие показатели достигаются в связи с тем, что производительность установки в 2 раза выше, чем па АВТ-1, в то же время тип и размеры теплообменников (т. е. проходные сечения по потокам) на обеих установках одинаковы. Скорости греющих теплоносителей в теплообменниках АТ-3 находятся в пределах 0,17—0,54 м/сек, а коэффициенты теплопередачи — в пределах 108—170 ккал/м час °С. Исключение составляют теплообменники керосин — нефть , где низкие коэффициенты теплопередачи объясняются малым расходом керосина при этом варианте работы установки. Следовательно, на установках с меньшей мощностью эффективность теплообменников одного и того же типа нин е. Более рационально применять на этих установках теплообменники тина труба в трубе , конструкция которых позволяет достигать равнозначных и высоких скоростей теплоносителей с обеих сторон поверхности теплообмена. [c.69]

Проходные, смесительные и распределительные клапаны следует выбирать так, чтобы площадь фактического прохода. 5ф лежала в пределах [c.931]

Лучи заменяют игольчатые кристаллы, но плотность их упаковки может быть существенно различной, и между лучами находятся другие аморфные области, тоже с проходными цепями. В целом, степень кристалличности единичных сферолитов и их размеры могут изменяться в широких пределах. [c.343]

Петерлин [655, с. 172] рассмотрел модель фибрилл, состоящих из выпрямленных макромолекул, которые до деформации были определенным образом сложены. Участки, состоящие из сложенных макромолекул, соединены в пределах одной микрофибриллы проходными макромолекулами. Проходные макромолекулы соединяют также соседние фибриллы. Однако проходных макромолекул, соединяющих соседние микрофибриллы, намного меньше по сравнению с макромолекулами или их частями, соединяющими участки сложенных макромолекул. Этим, в частности, объясняется большая прочность образцов в направлении, в котором ориентированы микрофибриллы, по сравнению с прочностью в перпендикулярном направлении. [c.54]

Влияние скорости движения объектов на результаты контроля. При неразрушающем контроле объект контроля может перемещаться относительно ВТП с большой скоростью, достигающей нескольких десятков метров в секунду. В этом случае в объекте могут возникать дополнительные вихревые токи. Они обусловлены пересечением электропроводящим объектом силовых линий магнитного поля. Влияние дополнительных вихревых токов может привести к изменению показаний приборов. Для осесимметричных случаев эффект скорости проявляется в изменении значений параметра q или к в формулах (14) - (16). Для некоторых случаев значения параметров q = q ) и = v), где v - скорость движения объекта относительно ВТП, приведены в табл. 9. При этом для проходных ВТП нижний предел интегрирования несобственных интегралов в (14), (15) меняется на -00, а os "kz заменяется на Для круглого накладного ВТП, движущегося параллельно плоскости листа, уравнение(16)переходит в [c.393]

Настройка дефектоскопов с проходными ВТП состоит в регулировании коэффициента передачи измерительного канала и тока возбуждения ВТП с целью достижения необходимой чувствительности к пороговому дефекту. Если в дефектоскопе предусмотрено подавление влияния мешающего фактора, то после установки чувствительности прибор настраивают так, чтобы при изменении мешающего фактора в заданных пределах эффект на выходе прибора был минимальным. Например, в приборах, выполненных по схемам, приведенным на рис. 67, б- г, соответствующим образом настраивают фазорегулятор. В заключение устанавливают порог срабатывания устройств обработки информации. Указанные регулирования осуществляют при прохождении через ВТП участков с пороговым дефектом. [c.414]

Номинальные расходы лежат в пределах 63 и 650 л/ч при максимальном напоре от 3,5 до 2,5 кгс/см . Повышенной коррозионной стойкостью обладает также газовый проходный вентиль с услов-мым заводом (рис. 144). Корпус вентиля выполнен из стекла, мембрана и основание мембраны — из политетрафторэтилена. Вентиль закрывают поворотом шпинделя на 230°. [c.214]

Особые npo6j eMbi возникаю 1 ри продольном обтекании труб, имеющих ребра, параллельные ИХ оси. Если расстояние между вершинами ребер соседних труб больше расстояния между ребрами, то основная часть потока течет по каналам с большим гидравлическим радиусом за пределами огибающей ребер каждой трубы. Наблюдается относительно слабое перемешивание потоков теплоносителя в каналах с большим гидравлическим радиусом между оребренными трубами и в каналах с малым гидравлическим радиусом между ребрами. Это связано с ухудшением характеристик теплообмена ввиду того, что струйки между ребрами имеют температуру, значительно превышающую среднюю температуру потока. Следовательно, уменьшается эффективная разность температур между оребренной поверхностью и примыкающим к ней потоком. Если же расстояние между трубами мало, так что гидравлические радиусы всех каналов примерно одинаковы, то распределение скорости будет по существу равномерным. В этом случае потери давления и коэффициент теплоотдачи достаточно точно вычисляются по эквивалентному диаметру, определенному по смоченному периметру и площади проходного сечения. [c.62]

Следует остановиться на некоторых вопросах. Проходное сечение с газовой стороны, как правило, должно во много раз превышать проходное сечение со стороны жидкости. Один из наиболее распространенных способов реализации этого требования — применение пучков круглых труб с дисковыми ребрами (см. рис. 1.14). Характеристики теплоотдачи и аэроди-налшческие характеристики подобной теплообменной матрицы вкратце рассмотрены в гл. 3. Если габаритные размеры не являются лимитирующим фактором, то преимущество этого типа теплообменника состоит в том, что шаг трубной решетки может варьироваться в широких пределах для получения необходимого перепада давле ния по газовой стороне. Однако в том случае, когда стремятся к уменьшению габаритов и снижению мощности на прокачку, предпочтение следует отдать сплющенным трубам (см. рис. 2.8 и 11.1) по сравнению с круглыми трубами (см. рис. 2.11), поскольку они обеспечивают большее проходное сечение со стороны газа на единицу полного входного сечения матрицы. Кроме того, из рис. 11.2 можно видеть, что в случае сплющенных труб матрица с аэро- [c.207]

Встречающиеся располол<ения клапанов в цилиндрах показаны на рис. VII.23. Цилиндры бескрейцкопфных компрессоров устраивают с индивидуальными клапанами (схема а) или код-1бинированными, находящимися в плоскости крышки (схемы гид). Комбинированные дают возможность более полно использовать торцевую площадь крышки и получить большие проходные сечения для газа, чем индивидуальные (рис. VII.24). Значительная часть площади под индивидуальными клапанами, расположенными в крышке, находится за пределами окружности 1 илиндра, в свяли с этим требуется устройство в цилиндре ниш для прохода газа, что намного увеличивает мертвое пространство. [c.303]

ПА-6 в спектр кислотных радикалов Бекман и Деври установили, что 50 % всех повреждений происходят в слое толщиной менее 0,6 мкм от поверхности. Оставшиеся 50 % цепных радикалов получены на глубине до 3 мкм от поверхности. С учетом морфологии деградирующих полимеров, механики процесса измельчения и подвижности первичных свободных радикалов можно представить пространственное распределение вторичных радикалов. В данном случае с точки зрения прочности кристалла, по-видимому, маловероятно вытягивание и разрыв отдельных цепей ПА. Как уже рассматривалось в гл. 5, цепь ПА-6, уложенная в кристаллите более чем на 1,7 нм своей длины, будет скорее разрываться, чем вытягиваться из кристаллита. Вытягивание из поверхности разрушения целых микрофибрилл будет происходить с весьма большой вероятностью и сопровождаться разрушением межфибриллярных проходных цепей с образованием повреждений в поверхностном слое на глубине до 1 мкм. Это особенно важно для сильной пластической деформации материала перед растущей поверхностью разрушения. Перемещение свободных радикалов, конечно, вносит свой вклад в углубление слоя со следами повреждения. Тем не менее глубины поврежденного слоя, полученные в подобных экспериментах, действительно совпадают с нижними пределами размеров частиц, получаемых при механическом повреждении материала. Это свидетельствует о том, что повреждения могут вызываться механически вплоть до указанных выше глубин. [c.209]

Бесспорно, что большое число разрывов цепей в процессе механического воздействия [1] само по себе не служит ни доказательством, ни даже указанием на то, что релаксация макроскопического напряжения, деформирование и разрушение материала являются следствием разрыва таких цепей. Как отмечали Кауш и Бехт [2], полученное число разорванных цепей намного меньше (с учетом их потенциальной работоспособности) их числа, необходимого для объяснения уменьшения фиксируемого макроскопического напряжения. Как показано на рис. 7.4, релаксация напряжения в пределах ступени деформирования (0,65%) равна 60—100 МПа. Однако если полагать, что проходные сегменты пересекают только одну аморфную область, то изменение нагрузки, соответствующее работоспособности 0,7-10 цепных сегментов, разорванных на данной ступени деформирования, составляет 2,4 МПа. Оно будет равным 2,4 МПа, если проходные сегменты соединяют п подобных областей. Б этом и большинстве последующих расчетов будет использована сэндвич-модель волокнистой структуры, подобная показанной на рис. 7.5 (случай I). Очевидно, что в случае п = 1 величина релаксации макроскопического напряжения в 25—40 раз больше уменьшения накопленного молекулярного напряжения, рассчитанного исходя из числа экспериментально определенных актов разрыва цепей. Однако в данном случае также следует сказать, что подобное расхождение результатов расчетов само по себе не является ни доказательством, ни даже указанием на то, что релаксация макроскопического напряже- [c.228]

Для сегмента ПА-6 длиной 5 нм и = 0,189 нм , -фь = 21 ГПа и Еь = 200 ГПа получаем значение накопленной энергии упругой деформации на сегмент 1-10 Дж, или 600 кДж/моль. Чтобы разорвать связь С—С при комнатной температуре, необходима механическая энергия 110 кДж/моль (гл. 7, разд. 7.3.1). При составлении баланса энергии не следует забывать вклада сил упругости, которые удерживают концы высоконапряженных проходных сегментов внутри кристаллической ламеллы. При напряжении разрыва эта энергия равна 190 кДж/моль для каждого концевого сегмента (табл. 5.5). Таким образом, получим энергию 870 кДж/моль, которая выделяется в момент разрыва цепи. Если бы эта энергия выделялась в пределах объема сегмента, т. е. между его концами (1полн 10 нм), то плотность энергии составляла бы [c.258]

Изменять количество пропускаемого через форсунку топлива можно 1) путем соответственного изменения давления мазута 2) изменением проходного сечения распылителя 3) возвратом (рециркуляцией) части топлива во всасывающую линию насоса непосредственно из камеры завихривания форсунки. Однако сколько-нибудь существенное снижение давления мазута перед форсункой (против оптимума) неизбежно влечет за собой резкое ухудшение качества распыливания, что приводит к неполноте сгорания. Второй способ при.меняется очень редко, так как возможные пределы изменения проходного сечения распылителя относительно невелики, а конструкция форсунок с регулируемым сечением распыливающей головки получается гораздо сложнее, чем форсунок обычного типа. Третий способ более рационален, так как скорость истечения мазута из распылителя сохраняется в этом случае близкой к оптимальному значению. [c.70]

Особенно интенсивно происходит обмерзание входнь окон градирен. Образующиеся в период низких (минусовыЗЙ температур наружного воздуха наледи во входных окнад стесняют их проходное сечение, затрудняют, а иногда и пр кращают проникновение воздуха в пределы градирен. В ря случаев наледи распространяются внутрь градирен, что пр дит к поломкам, а иногда и к обрушению оросителя. [c.276]

Мощность газовых горелок обычно выражается в кубических метрах горючего газа в час. Сечения горелки должны быть достаточно велики, чтобы пропустить не только горючий газ, но и необходимый воздух. Объем газа, протекающего в единицу времени, равен площади проходного сечения горелки, помноженной на скорость газа. В небольшой горелке развивается большая скорость, но требуется высокое давление газа и воздуха. При низкой скорости нужна крупная горелка, для которой давление может быть небольшим. Между этими двумя предельными случаями лежит область, внутри которой незначительные изменения в размерах горелок не оказывают существенного влияния на их работу. В пределах этой области предпочитают изготавливать горелки для более высоких скоростей не только по вышеупомянутой причине, но также и потому, что при больших скоростях придается устойчивость направлению пламени и вызывается турбулентное движение газов, которое в свою очередь содействует равномерности распределения температуры в печи. В гл. IV будут выяснены причины, по которым при низких скоростях уменьшается образование окалины. Однако уменьшение образования окалины является достаточно важной причиной для того, чтобы затрачивать дополнительные средства на изготовление коупных горелок. [c.84]

При постоянном проходном сечении размер отверстий тарелок оказывает несколько меньшее влияние на с1к, которое к тому же может быть скомпенсировано интенсивностью пульсации. Капли одинакового размера (1,0—1,2 мм) были получены в колоннах диаметром от 0,2 до 1,5 м при размерах отверстий от 10X20 до 70X140 мм и проходном сечении от 43 до 60% варьированием интенсивности пульсации в пределах 16— 25 мм/с. [c.39]

Механические форсунки нормально работают в небольших пределах регулирования нагрузки. Регулировать производительность механических форсунок можно изменением начального давления мазута (качественное регулирование) или изменением нроходного сечения распылителя (количественное регулирование). Первый способ не эффективен, так как снижение давления против расчетного ухудшает качество распыла. Второй способ более рационален, так как скорость истечения мазута из распылителя сохраняется близкой к оптимальной. Однако значительно усложняется конструкция форсунки при относительно небольшом изменении проходного сечения распылителя и поэтому применяется редко. [c.193]

Стоимость кипятильников на 15—25% выше, чем теплообменников с внутренней плавающей-головкой или с U-образными трубами. Наивысших пределов цены достигают в случае больших отношений диаметра аппарата к диаметру проходного отверстия и при усложнении внутренних устройств (например, сепараторы пар — жидкость, пенодробители, смотровые стекла и т.п.). [c.273]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология