Теплоотдача значения численные

Согласно экспериментальным результатам, значение численного множителя в уравнении (11.58) несколько выше и равно 1,13. Увеличение коэффициента теплоотдачи может быть объяснено действием поверхностного натяжения жидкой фазы, которое совместно с силами инерции приводит к появлению на наружной поверхности пленки волнообразного течения. [c.287]

Во втором приближенном методе рассматривают баланс тепла всей системы, не учитывая пространственного распределения температур. Это значит, что средние значения величий , зависящих от температуры, заменяются значениями этих величин при средней (по объему) температуре. Ошибка усреднения, которая при этом делается, не влияет на качественные выводы и касается только численных множителей, точные значения которых должны быть найдены из стационарной теории. Теплоотвод в нестационарной теории описывается введением коэффициента теплоотдачи а. Численное значение этого коэффициента является очевидным в только что рассмотренном предельном случае полного перемешивания (VI,36), когда все тепловое сопротивление приходится на стенку. Во всех остальных случаях значение эффективного коэффициента теплоотдачи приходится брать из стационарной теории (см. главу VII). [c.299]

Полученные теоретические результаты удовлетворительно совпадают с опытными данными по ламинарной конденсации чистых паров и правильно описывают влияние многочисленных параметров процесса. Значение численного множителя в уравнении (4.70) согласно экспериментальным результатам оказывается несколько выше (вместо 0,943 опыты приводят к величине 1,13). Увеличение коэффициента теплоотдачи может быть объяснено действием сил поверхностного натяжения жидкой фазы, которые совместо с силами инерции приводят к появлению на наружной поверхности пленки волнообразного течения. [c.83]

Угловой коэффициент к показывает, какая доля тепла поглощается трубами от того тепла, которое в тех же условиях поглотила бы плоская заэкранированная поверхность. Численное значение углового коэффициента зависит от отношения шага труб к их диаметру и от числа рядов труб в экране и мо/кет определяться по графику (рис. 78). Рассматривая рис. 78, можно видеть, что теплоотдача к экранным трубам складывается из прямой радиации и отраженного излучения кладки, на которой размещены трубы. [c.122]

Численные значения коэффициента теплоотдачи конвекцией колеблются от 12 до 30 вт м °С или от 10 [c.128]

Поскольку необходимы многократные повторения процедуры (итерации), то представляется возможность при итерациях изменять в случае надобности значения коэффициентов. Это нужно делать, если уравнения нелинейны, например если коэффициенты теплоотдачи зависят (как это всегда бывает в той или иной степени) от температур или разностей температур. Отсюда видно, что при применении численных методов нелинейность задачи не вызывает затруднений. [c.37]

Численное интегрирование начинается с входного (выходного) коллектора для потока в трубах, где Т, А и г" известны (как и соответствующие значения энтальпии по Т—//-диаграмме). В первом ходе энтальпия может быть увеличена на величину Д/г, которая также участвует в расчетах новых значений/г (2). Новые значения И определяются либо по (3), либо ио (4). Соответствующие температуры находятся с помощью завнсимости энтальпии от температуры и наносятся на Т—Я-диаграмму (кружки на рис. 1). Эта процедура может повторяться до тех пор, пока не будет найдено полное распределение температур. Среднеарифметическая температура I также наносится на диаграмму. Следует заметить, что эти распределения температур не зависят от коэффициентов теплоотдачи и, следовательно, от конкретной конструкции. Поэтому приведенные выше расчеты необходимо выполнить только 1 раз. Для конкретного аппарата теплопередача рассчитывается численным интегрированием выражения [c.64]

В коротких каналах и трубах коэффициент теплоотдачи больше, чем в длинных. Практически он заметно уменьшается с увеличением отношения 1/(1 от 1 до 50. Дальнейшее увеличение отношения 1/(1 не приводит к уменьшению коэффициента теплоотдачи. Если отношение 1 с1 меньше чем 50, в равенство (6.59) вводится поправочный коэффициент 6 , численные значения которого приведены в табл. 3. [c.139]

Процесс теплопередачи в конвекционной секции (камере) складывается из передачи тепла от газового потока к трубам конвекцией и радиацией. Основное влияние на передачу тепла имеет конвекционный теплообмен. Трубы в конвекционной камере принято располагать в шахматном порядке, так как в этом случае коэффициент теплопередачи при прочих равных условиях наибольший. Самая трудоемкая часть расчета поверхности конвекционных труб — определение коэффициента теплопередачи. Коэффициент теплопередачи К в камере конвекции представляет собой сумму коэффициента теплоотдачи конвекцией а и коэффициента теплоотдачи радиацией Яр. Численное значение а,(=11,6—29 Вт/м , а =6,9—21 Вт/м . Порядок расчета поверхности конвекционных труб можно предложить следуюш,ий. [c.101]

В случае теплопереноса а принято называть коэффициентом теплопередачи или теплоотдачи, численное значение которого зависит от ряда параметров и, в частности, от температуры. [c.26]

Как следует из уравнения (116), на величину показателя экспоненты существенное влияние оказывает соотношение водяных чисел материала и теплоносителя. Важной особенностью формул типа (116) является то, что они справедливы для определенных значений отношения водяных чисел (И м/1 п), отличных от единицы. В показатель экспоненты входит объемный коэффициент теплоотдачи, численное значение которого для кусков диаметром 0,03 м на два порядка превышает коэффициент теплоотдачи ак. Вследствие указанного процесс теплоотдачи от теплоносителя к поверхности кусков в слое быстро стремится к завершению, что и приводит к сближению температур теплоносителя и поверхности материала. [c.104]

Аналогом коэффициента теплоотдачи конвекцией ак, как известно, является коэффициент массопередачи Р, численное значение которого в условиях взвешенного слоя величина столь неопределенная, что определить ее теоретически невозможно. В данном случае необходимо применение прямого эксперимента или статистики. 194 [c.194]

Численные значения коэффициентов теплоотдачи [c.295]

В свою очередь величина б зависит от условий обтекания поверхности, что при прочих равных условиях дает различное значение коэффициента теплоотдачи. Поэтому при одинаковых значениях критериев Ре и Рг численное значение постоянных коэффициентов в функции (216) может быть различным для различных условий обтекания поверхности. [c.360]

Соответственно этому на рис. 2 приведен характер изменения численных значений коэффициента при В1 в уравнении (1. 19) в зависимости от текущего значения параметра Ке. Заметное влияние относительной скорости начинает сказываться при Ке 40, когда теплоотдача от среды к капле увеличивается в 1,5 раза. [c.15]

Можно видеть, что yf = —2 при (Хо/ц = 0 и Vf = +2 при оо оо. Следовательно, 7+ изменяется от —2 до +2. Однако численные решения уравнений (8.5.4) и (8.5.5) с граничными условиями (8.2.13) были получены при числах Прандтля, равных 1, 10, 100 и 1000, в диапазоне yf от —1,6 до +1,6. Местные значения коэффициента теплоотдачи и напряжения трения выражаются соотношениями [c.491]

Отметим, что при граничном условии постоянной плотности теплового потока в разложения (10.2.38) и (10.2.39) не входят логарифмические члены. Можно показать, что вклад подобного члена тождественно равен нулю. Этот вопрос рассмотрен подробно в работе [178]. Оба разложения подставляют в уравнения (10.2.2) и (10.2.3) и выполняют численное решение получающейся системы обыкновенных дифференциальных уравнений. В промежуточной области основные уравнения опять-таки решают конечно-разностным методом. Суммарные выражения для местных значений напряжения поверхностного трения и коэффициента теплоотдачи при Рг = 1 записываются следующим образом [c.589]

Итак, если при вынужденном течении потоков жидкости или газа три критерия (Не, Рг, Ми), а при одновременном действии подъемной силы четыре критерия (Не, Ог, Рг, Ми) имеют одинаковые численные значения, то процессы теплообмена в трубах 1 и 2, а также в других геометрически подобных системах физически подобны. Следовательно, результаты опытов на моделях можно распространить на сколько угодно укрупненные геометрически подобные системы, если во всех случаях критерии Ке, Ог, Рг и Ми имеют одинаковые численные значения. Так как в инженерной практике искомым является коэффициент теплоотдачи а, то обобщение результатов опытов на моделях сводится к нахождению явного вида функциональной зависимости [c.282]

Численные значения А, тм п для распространенных случаев теплоотдачи приведены в табл.УЫ. [c.287]

Пространственная неравномерность температурного поля связана с внутренним и внешним факторами. К первому следует отнести конвективный тепломассообмен, а вторым являются различия в уровне теплоотдачи различных зон несущего сосуда и специальный характер обогрева. На рис. 96 показана характерная картина неравномерности температурного поля в зоне роста (в одном осевом сечении) промышленного аппарата. Приведенные на рис. 96 численные значения являются отклонениями температур в соответствующих точках от температуры в контрольной точке (помечена звездочкой). [c.283]

Для теплоотдачи при обтекании пучков труб в критериальном уравнении (4.1.5.6) несколько изменятся численные значения коэффициентов Си [23]. [c.239]

Для тех технологических процессов, в которых основной целью является передача теплоты от газового потока к псевдоожиженным частицам материала, важна интенсивность теплообмена между суммарной поверхностью частиц и потоком взвешивающего газа. Эксперименты по определению соответствующего коэффициента теплоотдачи отличаются значительной сложностью. Численные значения а по данным проводимых опытов вычисляются по определяющему уравнению теплоотдачи (4.1.5.1), при этом все другие величины в этом уравнении должны быть найдены независимо. Удельный поток теплоты от газа к поверхности частиц обычно находится делением общего количества отданной (или полученной) газовым потоком теплоты Q = Сс(Т - Гк), вычисленного из уравнения теплового баланса, на величину тепловоспринимающей поверхности Р, определяемой из уравнения [c.259]

Для оценки условий теплового взрыва взвеси используем установленный в работе [209] факт критические условия самовоспламенения совокупности частиц имеют такой же вид, как и критические условия для единичной частицы, но с измененным коэффициентом теплоотдачи. Особенность заключается в том, что тепловой взрыв совокупности капель происходит в условиях взаимного влияния частиц. Кроме того, согласно [209], в первом приближении наличие стадий прогрева и испарения капель жидкого ВВ приводит к изменению численного значения критического значения параметра Франк-Каменецкого 6 , . Это позволяет записать критическое условие теплового взрыва в виде [c.263]

Мы нашли окончательный вид критического условия воспламенения для систем плоскопараллельной, цилиндрической и сферической форм в допущении чисто кондукционной теплоотдачи. Критическое условие сводится к определенному численному значению [c.328]

Уравнение подобия конвективного переноса тепла. Уравнения (6.42) и (6.43) описывают сложный процесс конвективного теплообмена. Для большинства встречающихся на практике случаев они не разрешимы, поэтому не могут быть применимы для непосредственного определения численных значений коэффициентов теплоотдачи. [c.124]

Численные значения коэффициентов теплоотдачи а определяются экспериментально, и для типовых случаев конвективной теплоотдачи имеются соответствующие обобщенные расчетные соотношения. Более подробный анализ процессов конвективной теплоотдачи представлен в последующих разделах этой главы. [c.213]

Передача тепла радиацией трехатомных газов зависит от температуры и эффективной толщины газового слоя, которая равна произведению парциального давления трехатомных газов на толщину газового слоя. Коэффициент теплоотдачи радиацией от трехатомных газов рад тем больше, чем выше температура газов и больше эффективная толпщпа газового слоя. Численные значения в зависимости от температуры и толщины газового слоя определяют по таблицам или графикам, приведенным в специальной литературе по теплотехнике. [c.287]

Второе решение позволяет учитывать изменение коэффициента теплопередачи точнее, чем по способу Колберна. По точности оно практически равноценно способу линеаризации коэффициентов теплоотдачи и уступает методу полной линеаризации. Однако алгоритмически второе решение Зигмунда значительно сложнее способов Колберна и линеаризации коэффициентов теплоотдачи. Для его реализации требуется одним из численных методов определить значения коэффициентов а, Ьх,й2, >2 уравнения (6,39), используя табличные данные к = которые должны быть [c.99]

В простом случае конденсации при постоянных температуре и коэффициентах теплоотдачи, а также прн одноходовой схеме течения теплоносителя используется средний логарифмический температурный напор. Прн последовательном расчете в каждом сечении конденсатора используются локальная разность температур и значения коэффициентов с последующим численным интегрированием. При многоходовом течении потока необходимо использовать локальные коэффициенты и разности температур для каждого хода. Для того чтобы определить температуры в точках поворота потока, необходимы итерационные расчеты, которые могут быть выполнены с помощью ЭВМ. Для конденсации в межтрубном пространстве в предположении, что коэффициенты теплоотдачи постоянны на каждом выбранном прямом участке идоль кожуха, в 127) предложена следующая последовательность расчетов. [c.64]

Из уравнения (1. 15) следует, что роль лучистого теплообмена возрастает по мере увеличения параметра 9 и размера капли. Численные значения доли кпффициента теплоотдачи при различных значениях температуры среды, радиуса капли и температуры поверхности капли, рассчитанные по уравнению (1. 15), приведены в табл. 2. [c.11]

Итак, для существования теплоотдачи необходимо и достаточно существование несобственного интеграла в знаменателе правой части (2.22). Для этого необходимо, чтобы при больших значениях величина ф была бы неотрицательна. Во всяком случае ясно, что квазитвердое вращение всегда адиабатно даже при конечном напоре Т — То. Численным интегрированием (2.18а) можно исследовать остальные случаи. С помощью идеи о локальном подобии профилей скорости и температуры решение (2.21) можно использовать для построения модели Г. Б. Розенблита. [c.90]

В промежуточной области Меркин [99] решал основные уравнения пошаговым численным методом. В случае однонаправленного действия выталкивающей силы численное интегрирование начиналось с решения для окрестности передней кромки и продолжалось в направлении возрастания е, до тех пор пока решение не сращивалось с решением для дальней области течения. В случае противоположного действия выталкивающей силы расчет проводился до точки отрыва. Результаты расчета местных значений напряжения трения и коэффициента теплоотдачи [c.584]

Значения функций Т (е) и Q(e) при Рг = 1,0 для случая однонаправленного действия выталкивающей силы приведены в табл. 10.2.1, а для случая противоположного действия — в табл. 10.2.2. Можно видеть, что в последнем случае отрыв возникает при Gr /Re = 0,1924, поскольку при этом значении величина то становится равной нулю. В этой точке численное решение обрывалось. Среднее значение коэффициента теплоотдачи можно рассчитать, интегрируя соотношение (10.2.31) на участке заданной длины. Величины Q(e) приведены в табл. 10.2.1 и [c.585]

Авторы работы [44] применили метод возмущений для расчета влияния естественной конвекции на полностью развитое ламинарное течение в горизонтальной трубе при граничном условии постоянной плотности теплового потока. Среднее число Нуссельта было существенно выше, чем в условиях только вынужденной конвекции. Отметим, что предположение о полностью развитом течении означает полностью развитое вынужденное течение на входе в нагреваемую секцию трубы. Подробный численный расчет полностью развитого ламинарного смешанноконвективного течения в горизонтальной трубе проведен в работе [119]. В случае постоянной плотности теплового потока на стенке получены решения для коэффициента теплоотдачи и падения давления в потоке воды при двух предельных граничных условиях. При высокой теплопроводности стенки трубы значения числа Нуссельта и коэффициента трения выше, чем при низкой теплопроводности стенки. Кроме того, в последнем случае отмечено существенное изменение температуры стенки по окружности трубы. Вслед за этими расчетами выполнено экспериментальное исследование [8], в котором проводились визуальные наблюдения и количественные измерения характеристик течения воды в нагреваемой стеклянной трубе. Было установлено, что естественная конвекция вызывает возникновение вторичного течения на сравнительно коротком участке трубы. [c.645]

Количественная сторона эффективности интенсификации теплоотдачи оценивается коэффициентом тепловой эффектршности по уравнению (1) при No = idem. Например, для Л о = 10 Вт/м" значение ц/. =a2/aj= 11100/6500 = 1,71. Численные значения ai и аг взяты на рис. 2. Следовательно, за счет использования закрутки потока воды с помощью ленточного завихрителя коэффициент теплоотдачи повысился на 71 % по сравнению с осевым движением воды внутри гладкой трубы. [c.11]

Помимо прямых задач теплопроводности, т. е. нахождения температурных полей по известным значениям начальных распределений температур и известным теплофизическим коэффициентам и другим параметрам процесса (теплофизические свойства материалов, коэффициенты внешней теплоотдачи), в некоторых случаях существенно решение так назьшаемой обратной задачи , когда по измеренному температурному полю отыскиваются начальное распределение температур или, что встречается чаще, определяются численные значения теплофизических свойств исследуемых материалов (X, а) или коэффициента теплоотдачи а от наружной поверхности тела к окружающей среде. Характерной особенностью обратных задач (не только теплопроводности, но также конвективного и лучистого теплообмена) является их принципиальная неоднозначность и неустойчивость их возможных решений [16]. Последнее обстоятельство требует разработки специальных математических методов и вычислительных алгоритмов, а также оптимального планирования и должной технической организации экспериментальных измерений. Общим методом анализа некорректно поставленных обратных задач теплообмена является метод регуляризации с помощью вариационного принципа. [c.235]

Для среднего по длине X значения коэффициента техшоотдачи а в левой части равенства (4.1.5.4) и в критерии Рейнольдса производится замена х Ь, а численный коэффициент удваивается. Экспериментальные данные подтверждают соотношение (4.1.5.4) для локального и усредненного коэффициентов теплоотдачи при теплообмене ламинарного потока с плоской теплообменной поверхностью. [c.238]