Гидродинамическое сопротивление каналов

Если через Ло обозначить коэффициент гидродинамического сопротивления канала движению однородной жидкости при том же числе Рейнольдса, то, как показывает опыт, величина Лт/Ло—1 будет приблизительно пропорциональна концентрации Ст для данного числа Фруда. Если принять [c.204]

Опытные данные, полученные в практическом диапазоне изменения чисел Ке и величин ( . с — ст)/ ст показывают, что сопротивление волнистых каналов слабо зависит от состава продуктов сгорания. В связи с этим расчет гидродинамического сопротивления волнистых каналов при работе на жидком топливе может быть выполнен с достаточной для практики точностью по формуле (2-4). Значительное влияние слоя загрязнения на теплопередачу при незначительном изменении сопротивления воздухоподогревателя ГТУ-10 ЛКЗ связано с отложением частиц сажи в местах срыва потока, что создает дополнительные тепловые сопротивления и не влияет на обтекаемость профиля канала. [c.78]

В формулу (25,8) для теплоотдачи входит напряжение сдвига у стенки —тд, которое всегда можно связать с коэффициентом сопротивления. Эта связь выражается разными соотношениями в зависимости от формы сечения канала или обтекаемого тела. Здесь необходимо подчеркнуть, что соотношение (25,8) применимо лишь в случаях, когда все гидродинамическое сопротивление сводится к силам в пограничном слое. Это будет иметь место в каналах со стенками, имеющими малую кривизну, и в случае хорошо обтекаемых тел, как-то пластинка, клин, конус — при равенстве нулю угла атаки. При наличии индуктивного сопротивления, получающегося вследствие срыва граничного слоя и образования вихревых следов за телом, что, например, имеет место для пластинки с углом атаки, не равным нулю, цилиндра с осью, перпендикулярной потоку и т. п., формула (25,8) неприменима. [c.104]

Известно, что полное гидравлическое сопротивление канала является суммой сопротивлений на входном гидродинамическом начальном участке в канале, где течение жидкости установившееся, и на выходном участке канала. При этом наибольшая доля от суммарной потери энергии приходится на входной участок. [c.98]

Опыт показывает, что при заданной концентрации такой суспензии и известной форме канала гидродинамическое сопротивление не зависит от скорости йа, т. е. от расхода. Оно является функцией только [c.195]

Под местным гидродинамическим сопротивлением подразумевается сопротивление местных участков канала, где изменяется площадь поперечного сечения или направление канала. [c.205]

Течение суспензии, содержащей крупные частицы, не зависит от числа Рейнольдса и относительное увеличение коэффициента гидродинамического сопротивления пропорционально расходной концентрации для данного канала, известной жидкости и частиц данной природы и формы. [c.210]

Определим изменение объемной концентрации по высоте канала, которую можно принять вертикальной. Средняя скорость воды равна 1 м/сек, высота уровня воды в канале Н равна 1 м и коэффициент гидродинамического сопротивления равен 0,01. [c.235]

Требуется найти распределение коэффициента гидродинамического сопротивления и коэффициента теплообмена по длине канала. Расход, температура стенки и геометрия канала считаются известными. Система исходных уравнений окажется замкнутой лишь при условии, если два из параметров потока будут определены из опыта. [c.126]

Дренажная подложка должна обеспечивать транспортирование фильтрата в отводящий канал разделительного аппарата. Основным требованием к дренажным подложкам является низкое гидродинамическое сопротивление потоку жидкости. Для более полного использования производительности единицы поверхности микрофильтра желательно, чтобы в местах контакта подложки и микрофильтра также не возникало значительных сопротивлений потоку фильтрата, а общая поверхность контакта была бы невелика по сравнению с поверхностью микрофильтра. Дренажная подложка часто играет роль опорного каркаса, противостоящего деформации микрофильтра под действием давления разделяемой системы. В других случаях дополнительно вводят опорный элемент. [c.202]

Очевидные трудности, встретившиеся при разработке первого направления, побудили искать новые пути. Так была разработана методика расчета гидродинамического сопротивления слоя частиц твердого материала на основе опытного определения эквивалентного размера порового канала [9]. Эта методика позволяет исключить из расчетных зависимостей линейный размер частиц слоя, а также их коэффициент формы. Несколько упрош,ается также выражение для объемного коэффициента. Основанное на этой идее расчетное уравнение имеет вид [c.8]

По найденному экспериментальным путем гидродинамическому сопротивлению и по уравнению (10) рассчитывается эквивалентный диаметр канала между частицами. Эта величина затем подставляется в уравнения для критической скорости псевдоожижения. [c.8]

Уравнения (5.19) можно преобразовать для канала в форме спирали Архимеда с шагом Ад и с учетом имеющихся в литературе корреляционных соотношений для зависимости коэффициента гидродинамического сопротивления частицы от величины изменяющейся концентрации дисперсной фазы [7] [c.145]

В таких экспериментах необходимо учитывать, что дополнительная ориентация нити может возникнуть на последующей стадии благодаря гидродинамическому сопротивлению среды, которую проходит затвердевающая нить, а не на стадии прохождения раствора через канал фильеры. Во всяком случае для строгих выводов необходимо иметь точную картину распределения скоростей нити на всех участках пути от канала фильеры до приемного приспособления. [c.144]

Сохраняя фундаментальную форму записи связи между коэффициентом гидродинамического сопротивления и числом Рейнольдса (5.1.4), получаем следующие зависимости для коэффициента А в потоке с поперечным магнитным полем [5.1, 5.2] плоский канал [c.92]

Вследствие малой толщины вязкого подслоя теплообмен и гидродинамическое сопротивление в каналах некруглой формы приближенно можно оценивать по приведенным выше формулам, вводя эквивалентный гидравлический диаметр 1)г.э=4Й/Р, где й — площадь поперечного сечения канала, свободная для протекания Р — смоченный периметр этого сечения. [c.119]

ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ДЕФОРМАЦИИ ПОТОКА С ПОМОЩЬЮ СОПРОТИВЛЕНИЯ, РАССРЕДОТОЧЕННОГО ПО СЕЧЕНИЮ КАНАЛА [c.119]

Возникающая сложная паро-жидкостная гидродинамическая система, движущаяся по тарелке, испытывает сопротивление со стороны тарелки и стенок колонны. Скорость, высота и удельный вес образуемой газо-жидкостной эмульсии при прохождении через круглую тарелку изменяются. Наличие же светлой жидкости па тарелке приводит к волнообразованию, аналогично тому, как это происходит при течении жидкости в открытых каналах, когда давление пара у поверхности жидкости постоянно вдоль канала и энергия волны трансформируется в вихри. [c.341]

Из аппаратов с трубчатыми мембранными элементами наибольшее применение получили аппараты с мембраной внутри трубки. Они имеют следующие преимущества малая материалоемкость из-за отсутствия корпуса низкое гидравлическое сопротивление потоку пермеата в связи с небольшой длиной дренажного канала хорошие гидродинамические условия работы мембраны, т.е. равномерное движение потока раствора с высокой скоростью над ее поверхностью и отсутствием застойных зон возможность механи- [c.349]

В отличие от задачи о гидравлическом сопротивлении прямолинейного щелевого канала рассматриваемая задача осложнена прежде всего тем, что пластины имеют гофрированную поверхность и форма гофр может быть самой разнообразной. Это обстоятельство существенно усложняет аналитическое решение, вытекающее из гидродинамических дифференциальных уравнений. В таких случаях полезно воспользоваться методом анализа размерностей, который позволяет установить те соотношения, которые существуют между всеми или некоторыми переменными величинами, входящими в физическое уравнение, и являются необходимыми соотношениями, вытекающими из априорных предпосылок и не зависящими от эксперимента. [c.104]

Сложная конфигурация свободных объемов между зернами затрудняет создание количественной теории дисперсии в зернистом слое. Предложенная Турнером [33] (табл. IV. 1, № 6) модель носит иллюстрированный характер. Вводя в поток примеси с колеблющейся во времени по синусоидальному закону концентрацией (см. стр. 226), Турнер [33] исследовал возможность анализа размера и форм непроточных карманов, присоединенных к каналу, по которому течет жидкость. Выходные кривые изменения концентрации дают возможность в модели Турнера рассчитать размеры и форму карманов с застойной жидкостью. Арис исследовал для такой модели величину коэффициента дисперсии 25 , рассчитанного на сечение проточного канала, и влияние присоединенных объемов карманов на скорость реакции первого порядка в потоке [32]. Дальнейшие исследования гидродинамических явлений в модели Турнера [35], выполненной в виде трубки с непроточными карманами, показало, что по мере повышения скорости в канале циркуляционное течение жидкости появляется и в карманах, таким образом по мере повышения значения Не относительный объем карманов р уменьшается. Уменьшение объема застойных зон при увеличении значений Кеэ еще в более резкой форме должно наблюдаться в реальном зернистом слое. Действительно, уже при Неэ>50 гидравлическое сопротивление (раздел II. 8) и коэффициент теплоотдачи (раздел V. 5) к отдельному шару в зер-листом слое и свободном потоке становятся при одинаковой скорости обтекающего потока величинами одного порядка. При более же низких значениях Кеэ наличие застойных зон изменяет соотношение этих величин в слое и свободном потоке в 10—15 раз. [c.212]

При чисто термодинамическом исследовании задачи дальше этого утверждения пойти нельзя. Вопрос о фактической реализуемости условий компенсации (3), (4), о величине сопротивления и о количестве переданного тепла через боковую поверхность канала в рамках одномерной модели остается открытым и не может быть решен без привлечения дополнительных экспериментальных данных. Однако, опираясь на уравнения обращения воздействий (2), (3), для критического сечения можно подойти к форме связи между величинами и St, построив ее по форме обобщенного соотношения гидродинамической теории теплообмена в виде [c.139]

Третий способ выравнивания потока дает возможность приспособить одну и ту же головку для переработки разных полимерных материалов и в разных производственных I условиях. Этот способ заключается в применении для выравнивания потока регулируемых (управляемых) преград — сопротивлений. Так, в качестве дросселирующей преграды применяется призматическая подпорная планка. Используя упругость такой планки, можно добиться одинаковой скорости выхода полимера по ширине головки. Такие головки применяются при изготовлении листов и пленок из полиэтилена, полистирола и полиамида. Конструкция этой головки показана на рис. 8, а. Принцип действия головки следующий расплав полимера из цилиндра экструдера 1 поступает в распределительный канал головки 2, в котором происходит предварительное выравнивание скорости потока по ширине головки. Окончательное выравнивание производится при помощи упругого элемента 4, который регулируется болтами 3. Для оформления расплава полимера в лист служат сменные губки 5, и 6. Высоту зазора между губками можно менять с помощью болтов, перемещаемых в резьбовой втулке. Тело головки выполнено, в виде двух плит, стянутых болтами. Однако эта конструкция имеет ряд существенных недостатков. Прежде всего, не удается достичь радикального улучшения распределения массы материала, так как минимальный перепад давлений в коллекторе будет при полностью закрытом потоке, чего нельзя достичь в данной головке. Невыгодная с гидродинамической точки зрения форма преграды обуславливает возникновение застойных зон и создает опасность разложения термочувствительных материалов. Кроме того, возможно затекание материала в зазор между дроссельной [c.15]

Причину волнообразований на тарелке следует искать во взаимодействии на тарелке пены или газо-жидкостной эмульсии и жидкости, а также в геометрических условиях течения потоков. Возникающая сложная паро-жидкостная гидродинамическая система, движущаяся по тарелке, испытывает сопротивление со стороны тарелки и стенок колонны. Скорость, высота и плотность образуемой газо-жидкостной эмульсии при прохождении через круглую тарелку изменяются. Наличие же светлой жидкости на тарелке приводит к волнообразованию, аналогично тому, как это происходит при течении жидкости в открытых каналах, когда давление пара у поверхности жидкости постоянно вдоль канала и энергия волны трансформируется в вихри. [c.250]

Эффективность систем охлаждения лопаток газовых турбин может быть увеличена посредством применения различных методов интенсификации процесса теплообмена. В настоящей работе приводятся результаты исследования локальных коэффициентов теплоотдачи за решеткой и внутри решетки цилиндрических интенсификаторов, установленных в плоском канале. В результате проведенных исследований определено влияние геометрических и гидродинамических параметров решетки интенсификаторов на интенсивность локального теплообмена. Интенсивность теплообмена внутри решетки интенсификаторов неравномерна по периметру канала коэффициент теплоотдачи в центральной зоне канала увеличивается в 2,5—3 раза, а в угловой — в 3—4 раза по сравнению с коэффициентом теплоотдачи в гладком канале. Установлен диапазон основных геометрических и гидродинамических параметров решетки интенсификаторов, определяющих целесообразность использования данного типа интенсификаторов в системах охлаждения. Для выбора наиболее эффективных и рациональных систем охлаждения лопаток газовых турбин проанализированы вопросы по учету контактных термических сопротивлений. Выполнена классификация тепловых контактов и разработана методика расчета контактной проводимости в воздушных зазорах. [c.8]

В критериальных уравнениях (5), (6) и (13), справедливых для определенного типоразмера поверхности, критерий отражает влияние участков стабилизации на теплообмен и сопротивление. Участком тепловой стабилизации называется начальный участок канала, на котором происходит формирование профиля температуры участком гидродинамической стабилизации — участок, на котором формируется профиль скорости. [c.265]

Результаты сравнительных испытаний показали, что наименьшее сопротивление в сухом режиме работы имеет контактный канал в виде трубы Вентури ( = 1,6), а наибольшее г-образный канал ( = = 7,6) с-образный канал имеет промежуточное значение ( = 4,5). Таким образом, усложнение профиля контактного канала приводит к увеличению потерь напора в сухом режиме и снижению его гидродинамического КПД. [c.433]

Гидравлическое сопротивление в сухом режиме, Па Коэффициент гидравлического сопротивления Сс Уровень воды на входе в канал, мм Гидравлическое сопротивление в мокром режиме, Па Коэффициент гидравлического сопротивления См Отношение Сс/См Гидродинамический КПД, % [c.434]

Поверхности с гладкими ребрами отличаются длинными каналами с гладкими стенками с характеристиками, близкими к полученным для движения внутри длинных круглых труб. Однако здесь отчетливо проявляется влияние длины канала на теплоотдачу и гидравлическое сопротивление поэтому на приведенных графиках указано отношение длины к гидравлическому диаметру / /4гг. Под I правильнее понимать не полную длину теплообменника в направлении потока, а длину гладкого ребра на полной длине могут располагаться несколько гладких ребер, помещенных торец к торцу. В случае, если не осуществлена совершенная подгонка ребер друг к другу в местах их соприкосновения, поверхности будут вести себя так, как будто они совершенно самостоятельны и имеют свои собственные участки стабилизации гидродинамических и тепловых условий на входе в выпускаемых промышленностью теплообменниках, как правило, не стремятся к совершенному сопряжению ребер. [c.115]

Испарение жидкости приводит к утонению пленки и уменьшению волн на ее поверхности и вследствие этого к прекращению каплеобразования. При некотором значении массовой доли пара в потоке, обозначенного х р, пленка становится относительно гладкой. Этот момент отождествляется с кризисом гидравлического сопротивления (он фиксируется по резкому уменьшению коэффициента гидравлического сопротивления канала). Эксперименгально установлено, что в обогреваемых каналах при х > лгдр, соответствующего кризису гидродинамического сопротивления, практически прекращается осаждение капель на стенки из центральной части потока. В работе [69] приводится зависимость для определения массовой доли пара, соответствующей гидродинамическому кризису двухфазных потоков в трубах [c.253]

Колонки металлические (2 м X 3 мм), заполненные хроматоном N-AW (0,2—0,25 мм), модифицированным 0,5 % (по массе) поверхностно-активного вещества (например, полиэтиленгликольмонолаурата) и смоченным одной из следующих неподвижных фаз в количестве 20 % (по массе) 1) апиезон Ь 2) трикрезилфосфат 3) полиэтиленгликоль-1500 (ПЭГ-1500). Для размещения в термостате хроматографа всех названных колонок, образующих три параллельных канала разделения, прибор доукомплектовывают дополнительным блоком испарителя или выводят входной конец третьей колонки через отверстие в крышке термостата и оборудуют его устройством для наколоночного ввода пробы. В том и другом случаях для обеспечения работы газовой схемы с тремя параллельными колонками (обладающими примерно одинаковым гидродинамическим сопротивлением) на выходе одного из двух штатных каналов блока подготовки газа-носителя устанавливают тройник выходы колонок связывают с детектором через крестовину (рис. IV.8). [c.291]

Основным недостатком монолитных носителей как силикатных, подвергающихся высоким температурам в процессе изготовления, так и металлических является малая поверхность (до 0,5 м /г). Общая поверхность сотовидных блоков может быть увеличена за счет уменьшения диаметра пор. Однако при этом резко увеличивается гидродинамическое сопротивленйе. Поэтому диаметр каналов должен составлять 1-2 мм. Увеличение свободного сечения блочного катализатора в реакторе достигается путем уменьшения толщины стенок между кана-. лами. В отдельных блоках их величина составляет 0,1- ,4 мм. При этом общая площадь свободного сечения может достигать 70% от общей площади сечения. Таким же путем увеличивается и поверхность металлических носителей. [c.24]

Таким образом, прямоугольные каналы в данном аппарате существенно эффективнее треугольных. При одинаковой фронтальной площади теплообменника (С = 1с1ет) прямоугольная форма каналов приводит к уменьшению гидродинамического сопротивления на 30 %, а длины на 18 %. С уменьшением высоты канала это преимущество возрастает. [c.314]

Теоретические исследования силы сопротивления, действующей на твердую сферическую частицу, которая стационарно осаждается в дисперсной смеси и испытывает влияние окружаюншх частиц, начались ра-тами Смолуховского [22]. Как известно, точное решение этой задачи принципиально невозможно из-за необходимости удовлетворения граничных условий сразу на нескольких поверхностях. Поэтому Смолухов-ский предложил метод последовательных итераций, в котором краевую задачу можно бьшо решить в любом приближении, рассматривая каждый раз граничные условия только на одной из частиц. Этот метод получил название метода отражений и позволил решить целый ряд задач, связанных с гидродинамическим взаимодействием частиц друг с другом и со стенками канала [22]. Метод основан на линейности уравнений Стокса, описывающих установившееся течение вязкой жидкости, когда значение критерия Рейнольдса, рассчитанное по диаметру частицы, мало по сравнению с единицей. Решение задачи обтекания частицы в облаке, состоящем из N частиц, ищется в виде суммы основного возмущения, вносимогг) в поток произвольно выбранной (пробной) частицей, и последовательных, ,отражений этого возмущения от имеющихся в наличии поверхностей [c.64]

Так как на процесс массообмена наряду с акустическими колебаниями воздействует и газовый поток, оценим, какой из механизмов (акустический или гидродинамический) оказывает преимуществепное воздействие на процесс сугпки в данных условиях. Сравним для этого акустический и гидродинамический им-педансы канала малого диаметра. Известно, что гидродинамический импеданс для малых каналов выражается уравнением (6.50). Проведя сравнение импедансов, рассчитанных по уравнениям (6.49) и (6.50) для канала радиусом 10 м, получим, что акустическое сопротивление на порядок меньше гидродинамического. Отсюда следует, что в узких каналах преимущественное воздействие на тепломассообмен оказывают акустические колебания. [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология