Качества продуктов крекинга

Групповой химический состав сырья более значительно влияет на выход и качество продуктов крекинга. В большинстве вакуумных газойлей, направляемых на каталитический крекинг, в зависимости от типа исходной нефти содержание в них групповых компонентов колеблется в довольно широких пределах парафиновых 15 — 35 %, нафтеновых 20 — 40 % и ароматических 15 — 60 %. [c.104]

Заметно улучшаются выходы и качество продуктов крекинга при использовании системы "лифт —реактор + форсированный псевдоожиженный слой" для цеолитсодержащих катализаторов "средней" активности типа Цеокар —2 (табл.8.5). [c.127]

Влияние оперативных параметров на материальный баланс и качество продуктов крекинга [c.131]

При крекинге с рециркуляцией исходное сырье до поступления его в реактор или в змеевики печи смешивается с рециркулирующим каталитическим газойлем. К свежему сырью добавляют разные количества каталитического газойля — от 10 до 140%, чаще от 10 до 50%, считая на исходную загрузку. От количества возвращаемого в реактор рециркулирующего газойля зависят как выходы и качества продуктов крекинга, так и эксплуатационные расходы. [c.76]

На промышленных установках температурный режим поддерживают в соответствии с технологическими картами, разработанными с учетом свойств перерабатываемого сырья, требуемых качеств продуктов крекинга, характеристик аппаратов и т. д. [c.81]

Практика эксплуатации современных установок с циркуляцией катализатора и изучение процесса каталитического крекинга соляровых дестиллатов в лабораториях показали, что выходы и качества продуктов крекинга, полученных из данного сырья, зависят как от глубины крекинга, так и от температуры процесса. [c.82]

ИЛИ понижение этой температуры резко сказывается на работе всей установки и качестве продуктов крекинга. [c.110]

Выходы продуктов крекинга зависят также от химического и фракционного состава сырья. Несмотря на довольно большое число опубликованных материальных балансов по каталитическому крекингу прямогонных керосино-соляровых дистиллятов в системах с циркулирующим катализатором, вопрос о влиянии химического состава сложного, многокомпонентного сырья на выходы и качества продуктов крекинга все еще не уточнен. Ясность в данный вопрос может быть, по-видимому, внесена только после более детального изучения химического состава сырья и разнообразных превращений, протекающих при. термо-каталитических процессах. Требуется также усовершенствовать методы классификации сырья. Поэтому ниже приведены только отдельные выводы по рассматриваемому вопросу. [c.204]

Jv. 4. КАЧЕСТВА ПРОДУКТОВ КРЕКИНГА [c.228]

Крекинг-процесс предъявляет строгие требования к свойствам катализатора. Катализатор должен обеспечить не только требуемые выходы продуктов, но также и удовлетворительное качество их. Он должен противостоять действию высокой температуры при регенерации, а также обладать достаточной устойчивостью к истиранию как в процессе крекинга, так и при регенерации. Катализатор, кроме того, должен обладать определенным сочетанием химических и физических свойств. Эти требования ограничивают выбор материала, который может быть использован в качестве катализатора крекинга. Из большого числа исследованных катализаторов лишь немногие имеют требуемые свойства и, кроме того, недороги в производстве. С точки зрения сырья, используемого для приготовления катализаторов, последние делятся на два класса естественные и синтетические. В качестве естественных катализаторов могут быть использованы природные бентонитовые глины [11, 12] типа монтмориллонита и другие природные алюмосиликаты, такие как каолин и галлуазит. Синтетические катализаторы могут быть приготовлены из окиси кремния в комбинации с окисями алюминия, циркония или магния. Химия производства катализаторов обоих типов очень сложна и здесь обсуждаться не будет. Большинство катализаторов каталитического крекинга различаются по их активности и стабильности и при сравнимой активности обеспечивают лишь незначительные различия в распределении и качестве продуктов крекинга. В табл. И приводится сравнение действия катализаторов синтетического алюмосиликатного шарикового, двух типов природных глинистых и синтетического катализатора из окисей магния и кремния. [c.154]

Выбор правильных условий процесса имеет большое значение также и потому, что этим осуществляется контроль за скоростью и характером изменения используемого катализатора. Эти изменения катализатора, в свою очередь, приводят к заметному изменению качества продуктов крекинга. К наиболее важным влияющим на катализатор условиям процесса относятся температура (в частности, температура регенерации), состав газовой фазы над катализатором, продолжительность времени контакта и отлагающиеся на катализаторе примеси в нефти. [c.159]

Стабильность карбкатионов определяет степень их участия в дальнейших реакциях. Например, высокая стабильность третичных карбениевых ионов обусловливает высокий выход изо-парафиновых углеводородов. Реакция перераспределения водорода (Н-переноса) наряду с расщеплением и изомеризацией в значительной мере определяет качество продуктов крекинга. [c.107]

ВЛИЯНИЕ ДЛИТЕЛЬНОСТИ РАБОТЫ КАТАЛИЗАТОРА НА КАЧЕСТВО ПРОДУКТОВ КРЕКИНГА [c.108]

Качество продуктов крекинга вакуумного газойля [c.111]

Отравление катализатора азотистыми основаниями сказывается на качестве продуктов крекинга. В частности, в бензинах существенно увеличивается содержание непредельных углеводородов. [c.131]

Следовательно, при очистке серной кислотой даже худшего вида вакуумного газойля материальный баланс каталитического крекинга улучшается. Кроме того, улучшение соотношения выходов кокса и светлых нефтепродуктов делает такую очистку особенно эффективной на действующих установках, где производительность и глубина каталитического крекинга лимитируются коксовой нагрузкой регенераторов. Установлено, что улучшение материального баланса и качества продуктов крекинга достигается при очистке кислотой концентрацией 95% и расходе 2 объемн. % [c.191]

Во второй главе рассмотрены вопросы автоматического регулирования важнейших технологических переменных. Приведены результаты исследования реакторно-регенераторного блока установки как объекта автоматического регулирования. Рассмотрены варианты GAP переменных установки, а также показателей качества продуктов крекинга. [c.9]

В разделе 1.3.4 рассмотрена обобщенная структурная схема фракционирующей части установки каталитического крекинга, включающая два последовательно соединенных элемента. Первый элемент связывает управляющие и возмущающие воздействия с режимными координатами, второй — режимные координаты с показателями качества продуктов крекинга, являющимися ограничениями в задаче управления. При этом сформулированная в главе I задача автоматической стабилизации показателей качества включает в качестве промежуточной задачу стабилизации режимных координат, а соответствующая система автоматического регулирования показателей качества строится, как правило, по иерархической схеме. Ниже будут рассмотрены в отдельности задачи автоматической стабилизации режимных координат и показателей качества целевых продуктов крекинга. [c.67]

И.3.2. Расчет и регулирование показателей качества продуктов крекинга [c.72]

Следующие два алгоритма, разработанные в НПО Нефтехим-автоматика , связаны с управлением газофракционирующей частью (ГФЧ). Алгоритм управления комплексными показателями позволяет в темпе с процессом рассчитывать такие показатели качества продуктов крекинга, как температуры начала и конца кипения целевых фракций температуры раздела фракций и т. д. Алгоритм предусматривает расчет текущих показателей в темпе с процессом, пх сравнение с заданными значениями и формирование по ПИ-закону заданий соответствующим регуляторам локальных САР. Обращение к задаче осуществляется 1 раз за 2,5 мин. [c.166]

Для углубления крекинга тяжелого остаточного сырья также применяют рециркуляцию, но пределы выкипания сырья и рециркулирующих фракций не совпадают. Это естественно, так как температура начала кипения остаточного сырья может быть очень высокой, например 450° С, и отбирать в качестве продуктов крекинга все фракции до 450° нецелесообразно, потому что, с одной стороны, ьти фракции не представляют ценности, а с другой,— крекинг-остаток после их извлечения станет слишком вязким. Поэтому в качестве рециркулята в данном случае будет отбираться фракция с пределами выкипания порядка 300—500° С, т. е. более легкая, чем исходное сырье. Термическая устойчивость ее, как и в первом случае, больше чем у исходного сырья. [c.47]

При малых временах контакта в качестве продуктов крекинга метана были найдены только этан и этилен. Следовательно, этан является первичным продуктом, состав же про- [c.82]

Состав продуктов крекинга оценивается в форме "распределения продуктов по составу". Хорошее распределение продуктов означает подавляющее преобладание бензина над газом и коксом. "Качество продуктов" крекинга вне зависимости от того, представлены ли они олефиновыми, парафиновыми или ароматическими углеводородами, оценивается их антидетонационны-ми свойствами. Указанные факторы регулируются технологическими условиями процесса, составом исходных нефтяных фракций и природой катализатора. Мы не будем рассматривать зависимость между этими всеми параметрами, укажем только, что они сложны но их можно рассчитать на электронно-вычислительных машинах. [c.44]

I вакуумные дистилляты, направляемые на каталитический крекинг, нужно подвергать специальной обработке для снижения содержания азота, серы и тяжелых металлов, отравляющих катализатор и ухудшающих качество продуктов крекинга ч [c.6]

При сопоставлении качества продуктов крекинга дистиллята коксования и вакуумного газойля видно, что при одной и той же [c.87]

В настоящее время большое внимание уделяется изучению влияния металлов, отлагающихся на поверхности катализаторов в промышленных условиях, на свойства катализатора, материальный баланс процесса и качество продуктов крекинга. Металлы могут влиять не только на выход и химический состав продуктов крекинга. Накапливаясь на поверхности катализатора и обладая иными каталитическими свойствами, чем сам катализатор, они могут определенным образом влиять на характер распределения кокса по радиусу частиц в стадии крекинга и на кинетику и механизм выгорания кокса в стадии регенерации катализатора. [c.109]

Таблица 4.5. Режим, выход и качество продуктов крекинга из различных видов сырья на цеолитсодержащем катализаторе [77]

С другой стороны, большинство промышленных каталитических деструктивных процессов, не считая крекинга с хлористым алюминием, протекает в интервале температур 480—520 , характерном и для термических процессов однако решающая роль катализаторов сказывается на качествах продуктов крекинга и своеобразном конструктивном оформлении аппаратуры крекинг-установок. Это оправдывает выделение каталитических процессов, с одной стороны, и контактных, с другой, в группы, отдельные от термических процессов. [c.135]

На выход и качества продуктов крекинга решающее влияние оказывают 1) состав и качества сырья 2) температура процесса 3) продолжительность пребывания сырья в условиях реакции крекинга 4) давление в реакционной зоне. [c.139]

К проектированию технологического режима. Основные положения 1) технологический режим работы аппаратов каждой отдельной установки определяется для сырья определенного вида и характера с изменением сырья должен изменяться и режим работы установки 2) то же и в отношении заданных качеств продуктов крекинг-процесса 3) единственно рациональным способом установления должного режима является обследование состояния и работы аппаратов и установки в целом, производство проверочных технических (и технико-экономических) расчетов и сопоставление полученных результатов с накопленными статистическими данными и результатами фотографии работы лучших стахановских бригад. [c.179]

Кол-во и качество продуктов крекинга зависят от характера сырья, тнпа катализатора и технол. режима процесса. При этом влияние заданных параметров (давление, т-ры нагрева сырья в трубчатой печи и реакторе, а также время контакта исходной фракции с катализатором) оценивают обычно по изменению степени превращения сырья. Последняя равна сумме выходов бензина, газообразных углеводо- [c.343]

Азотистые соединения основного характера, нейтрализуя кислотные центры катализатора, ухудшают материальный баланс процесса и качества продуктов крекинга. [c.107]

На рис.8.3 и в табл.8.4 представлены сравнительные данные по качеству продуктов крекинга, в том 4t еле бензина, полученных при крекинге газойля на алюмосили — кстном и цеолитном катализаторах (при одинаковой конверсии). [c.116]

Для получения малосернистых бензиновых фракций, низкоза-стывающих керосиновых и газойлевых фракций и для снижения содержания в вакуумном газойле азота и тяжелых металлов особое внимание следует уделять четкости погоноразделения при перегонке нефти. При коксовании гудрона образуется большое количество многосернистого, богатого тяжелыми металлами кокса, непригодного для металлургической промышленности. В дистиллятах крекинга и коксования содержится много серы и азота, поэтому эти дистилляты надо подвергать глубокому гидрированию. При получении из сернистых нефтей ароматических углеводородов — сырья для нефтехимической промышленности — нужны специальные методы. Перед каталитическим крекингом дистиллятов вакуумной перегонки высокосернистых нефтей, содержащих азот, серу и тяжелые металлы, необходима специальная их обработка, чтобы избежать отравления катализаторов и предотвратить ухудшение качества продуктов крекинга. [c.119]

Результаты исследований, проведенных Облэдом и другими [1171 по выяснению влияния температуры процесса на выходы и качества продуктов крекинга одного из видов сырья, приведены в табл. 24. [c.191]

Приведенные в табл. 27 показатели характеризуют влияние объемной скорости на выходы и качества продуктов крекинга на примере одного из образцов сырья — тяжелого парафинистого солярового дистиллята [117]. Процесс осуществлялся при постоянных температуре, давлении и кратности циркуляции катализатора. Как видно из табл. 27, с пдвышени ем объемной скорости в двадцать раз, а именно с 0,1 до 2,0, глубина превращения сырья, снижается приблизительно в два раза, а выход (в % вес. на пропускаемое сырье) дебутанизированного бензина рримерно в 1,7 раза. Из па хиза этих показателей., следует., что переработка сырья с высокой объемной скоростью д ет ббльшие абсолютные выходы (в тоннах) бензина, чем его крекинг с малой объемной скоростью. Относит шьный выход (в % вес. на сырье) бензина с ростом объемной скорости снижается сравнительно медленно- [c.197]

В табл. 29 приведены в качестве примера данные, характери-зуюяще влияние глубины превращения при постоянной темнературе на выходы и основные качества продуктов крекинга одного из прямогонных соляровых дистиллятов. Этот дистиллят удельного веса 0,868 подвергали крекингу на непрерывно действующей пилотной установке в псевдоожиженном слое синтетического алюмосиликатного катализатора (11% вес. А12О3) при следующих условиях температура 483°, кратность циркуляции катализатора 10, содержание кокса на регенерированном катализаторе 0,5% вес., давление в реакторе около 0,35 а/им [138]. [c.204]

Сопоставление качества продуктов крекинга (см. табл. 15) показывает, что в присутствии говкопористого катализатора № 3 бензин имеет наименьшее йодное число, ь то же время дизельные топлива образуются значительно худшего качества. Максимальный цетановый индекс (30) был у бензина на [c.231]

Общего улучшения условий работы катализатора можно достичь известными методами, позволяющими снизить образование кокса в стадии крекинга или распределить его по большей массе катализатора. Выход кокса уменьшается (при равной глубине превращения) повышением температуры и соответственным уменьшением времени контакта катализатора с сырьем. Рапространен-ным методом является также повышение кратности циркуляции катализатора. В этом случае кокс распределяется по большой массе катализатора. Поэтому, несмотря на некоторое увеличение выхода кокса в % на сырье, содержание кокса в катализаторе снижается, а следовательно, уменьшается и перегрев частиц при регенерации. Повышение кратности циркуляции имеет и ряд других важных преимуществ увеличивается выход и качество продуктов крекинга, возрастает количество тепла, вносимого с катализатором в реактор. Это позволяет уменьшить число охлаждающих змеевиков в регенераторе и одновременно снизить расход топлива на предварительный нагрев сырья. Увеличение кратности циркуляции связано с некоторыми трудностями — возрастает количество кокса, которое необходимо выжигать в регенераторе, уменьшается длительность пребывания катализатора в регенераторе, увеличивается теплота сгорания кокса, из-за большого содержания в нем водорода осложняется работа отпарной зоны реактора [105, 106]. [c.91]

Результаты наблюдений показали, что полное обновление в системе установки катализатора, прокаленного при повышенной температуре, не отразилось на выходе п качестве продуктов крекинга по сравнению с предыдущим периодом. Расход катализатора в среднем снизился от 5,8 кг1т перерабатываемого сырья за период с февраля 1956 г. по май 1957 г. до 4,7 кг1т сырья за период с мая по октябрь 1957 г., т. е. на 25%. [c.170]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология