Характеристики ползучести

Характеристика ползучести стали 0 [c.35]

Механические свойства стали марки 08 при низких и повышенных температурах приведены в табл. 17 и 18, а характеристики ползучести — табл. 19. [c.34]

Характеристики ползучести для литья из углеродистой стали [c.85]

Изменение температурных условий и влажностного состояния материала — наиболее распространенные в практике условия эксплуатации полимерных изделий. В связи с этим возникает вопрос нельзя ли использовать изменение характеристик ползучести, связанное с изменением влажности материала, в целях прогнозирования длительной ползучести по данным кратковременных испытаний при повышенных уровнях влажности материала. Результаты многих работ подтверждают, что такая возможность суш ествует. [c.73]

Изложены вопросы коррозионно-механической прочности металлов, влияние коррозионных сред на характеристики ползучести. Описаны новые представления о механизме коррозионного растрескивания и связи его с водородным охрупчиванием. Рассмотрены кинетика и механизм влияния водородного охрупчивания в процессе коррозионного растрескивания различных сталей и сплавов. Показана зависимость этих видов разрушения от различных структурных факторов. Приведены сведения о коррозионном растрескивании высокопрочных алюминиевых и титановых сплавов, механизме этих процессов и способах защиты. [c.4]

Поскольку высокоэнергетические границы зерен являются местами преимущественного зародышеобразования при внутреннем окислении и образовании выделений, то можно было бы ожидать, что на границах зерен будет выделяться большая часть образующихся внутри сплава оксидов, карбидов, нитридов и т. д. Это в свою очередь должно приводить к упрочнению и повышению стойкости против проскальзывания по границам зерен [5, 18—21, 140]. Проведенные экспериментальные исследования подтвердили эту гипотезу [32, 33], но вместе с тем еще раз выявили, что улучшение характеристик ползучести достигается ценой понижения пластичности разрушения. Зернограничные выделения могут ускорять (и действительно ускоряют) образование вредных полостей на границах зерен [33, 55, 164, 165] и последующее зарождение трещин, что в конечном счете приводит к разрушению [140]. [c.34]

Характеристика ползучести тантала, полученного электронно-лучевой плавкой (скорость установившейся ползучести е). [c.333]

Многие исследователи наблюдали сплошные оксидные сетки вдоль границ зерен в сплавах, испытывавшихся при высоких температурах в сильных окислительных условиях [29, 30, 154]. Предшествующий анализ упрочнения границ зерен в этом случае уже не справедлив, так как границы зерен замещены оксидной фазой. Вопрос о том, будет ли такое замещение улучшать или ухудшать характеристики ползучести, остается открытым, поскольку оба эффекта удалось наблюдать в разных случаях [29, 30, 154]. [c.34]

Общие сведения об измерении твердости материалов. Измерение статической твердости материалов основано на определении размеров отпечатка, возникающего на поверхности образца при вдавливании в него твердого наконечника. Наконечник (индентор) в форме шара, конуса или пирамиды из твердого материала вдавливают в исследуемую поверхность механическим нагружением. Под индентором возникает зона пластического течения материала и на контролируемой поверхности появляется отпечаток, площадь которого характеризует сопротивляемость материала пластическому деформированию. При проявлении ползучести материала отпечаток с течением времени увеличивается, и степень увеличения его площади во времени может служить характеристикой ползучести. Поскольку пластической деформации подвергается лишь малый объем, возможно многократное вдавливание индентора в различных точках и получение на одном образце набора данных о твер -дости или кривых, характеризующих ползучесть материала. В этом случае говорят о длительной твердости. Возможность автоматизации процессов изме -рения позволяет считать метод твердости одним из наиболее экономичных и эффективных методов исследования и контроля материалов и изделий. [c.203]

ИЗМЕРЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛЗУЧЕСТИ ПЛАСТМАСС В ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ [c.48]

Подобные изменения микроструктуры могут происходить не только при эксплуатации, но и при изготовлении, например в процессе сварки. Поэтому очевидно, что конструктор должен хорошо знать характеристики ползучести не только основного металла, но и сварных соединений. Важно также помнить, что в зонах термического влияния сварки металл листа может иметь свойства ползучести, отличающиеся от свойств металла в удаленных от шва частях. В частности, целый ряд конструкционных сталей характеризуется весьма низкой длительной пластичностью металла в зоне термического влияния сварки. Подобные повреждения и разрушения возникали в толстостенных частях сосудов давления, изготовленных из нержавеющих аустенитных сталей, в особенности содержащих ниобий [И]. [c.432]

После того как материал для сосуда выбран, необходимо сопоставить уровень напряжений и деформаций в опасной зоне сосуда с характеристиками разрушения материала с тем, чтобы рассчитать долговечность сосуда. Поскольку свойства металла определяются по результатам испытаний при одноосных напряжениях, необходимо принимать во внимание сложнонапряженное состояние в реальном сосуде и, кроме того, учитывать изменение напряжений во времени. Далее следует оценить влияние циклической напряженности на условия работы основного металла и сварных соединений. Если сосуд должен работать в коррозионных условиях, нужно принять во внимание возможное снижение характеристик ползучести и усталости металла. [c.87]

Характеристики ползучести ниобия [25] [c.65]

Кроме того, в сертификатах на материал следует в одинаковой степени регламентировать как кратковременные механические свойства, так и характеристики ползучести. [c.136]

Для иллюстрации вопроса обеспечения прочности на рис. 5.2 приведены зависимости от температуры предела прочности, предела текучести, характеристик ползучести и длительной прочности для раскисленной кремнием спокойной углеродистой стали. С повышением температуры предел прочности (кривая /) вначале снижается, затем, возрастая, достигает максимального значения при температуре 250° С и снова снижается при температуре 375° С до значения, равного величине предела прочности при комнатной температуре. Предел текучести (кривая 2) вначале сохраняется приблизительно постоянным, потом плавно понижается в интервале температур от 200 и 300° С и затем стабилизируется при новом (пониженном) значении. Напряжение, вызывающее ползучесть (кривая 4), и предел длительной прочности (кривая 3) [c.203]

Ползучесть и длительная прочность. Методы расчета высокотемпературных сосудов давления с учетом влияния процесса ползучести рассмотрены в гл. 3. Тем не менее, если рекомендованный расчет выполнен с необходимой тщательностью, вероятность эксплуатационных разрушений остается в тех случаях, если реальные рабочие параметры и фактические характеристики ползучести материалов отличаются от расчетных. На рис. 11.7 [c.431]

Приблизительное отношение характеристик ползучести при сжатии и растяжении (за 100 час.) [c.476]

Характеристика ползучести и длительной прочности сталей (17, 15, 68, 88. 155, 209] и по ГОСТу 10500—63) [c.98]

Поведение кристаллического полимера может оказаться более сложным. Характеристики ползучести кристаллических полимеров не только быстро изменяются с температурой, но притканной температуре для кристаллического полимера ползучесть часто развиваемся быстрее во времени по сравнению с ползучестью жестких аморфных или поперечно-сшитых полимеров. Это определяется степенью кристалличности, которая изменяется с температурой, [c.168]

Принцип температурно-временной эквивалентности аналогичным образом можно применить к характеристикам ползучести. И в этом случае указанный принцип приводит к факторам сдвига, практически совпадающим со значениями, определяемыми для релаксации напряжений. [c.171]

Для измерения характеристик ползучести образец подвергается нагружению до заданного напряжения сго, после чего под действием этого постоянного напряжения в нем развивается деформация. В результате определяется зависимость деформации е от времени t при 00= onst. [c.48]

Таблица 18 Характеристика ползучести стали 08

Характеристики ползучести для литья из углеродистой стали приведены в табл. 49. Эти характеристики могут быть приняты как средние для литья с содержанием 0,15—0,45 %С. [c.102]

Характеристики ползучести весьма сильно зависят от температуры. При температурах существенно ниже точки стеклования ползучесть проявляется очень слабо даже на протяжении длительных интервалов времени. При увеличении температуры скорость развития деформаций вследствие ползучести возрастает. В области перехода в стеклообразное состояние характеристики ползучести начинают необычайно резко зависеть от температуры. Для многих полимеров скорость ползучести проходит через максимум вблизи точки стеклования. [c.168]

Рис. 67. Сравнительная характеристика ползучести сталей ферритного и аустенитного типа

Чтобы построить обобщенную температурно-инвариантную характеристику ползучести, удобно экспериментальные данные сначала представить в виде зависимостей деформации от напряжения при определенных длительностях процесса и температурах (рис. IV. 15). Затем, используя принцип температурно-временной суперпозиции, эти кривые перестраивают в обобщенную зависимость (рис. IV. 16) это облегчается, если первичные кривые ползучести построены в логарифмических координатах, в которых они спрямляются. [c.265]

В табл. 109 приведены характеристики ползучести для некоторых сталей [37]. [c.287]

Селективное окисление, происходящее в процессе формирования окалины и подокалины, может приводить к изменению химического состава подокалины, крайним проявлением которого может стать растворение упрочняющих выделений. В восстанавливающих средах, например, может иметь место потеря межузельного углерода в результате обезуглероживания или даже растворение упрочняющих карбидов, что ухудшает характеристики ползучести [58, 103, 159]. Как было показано, опасность таких процессов особенно велика в среде жидкого натрия, используемого в ядерных установках [160]. Потеря приповерхностных выделений при эскпо-зиции в окислительных средах особенно характерна для таких сплавов, где алюминий, являясь сильным оксидобразующнм элементом, определяет и прочность сплава, входя в состав упрочняющих интерметаллических фаз. Например, основной упрочняющей фазой жаростойких суперсплавов служит Ы1зА1 (фаза -у ) и обеднение приповерхностных слоев материала этой фазой в результате испытаний на ползучесть бывает очень заметным (см. рис. [c.33]

Для сплава Удимет-700 с размером зерна 300 мкм, испытанного на воздухе при температурах 760 и 982°С, значения С составили 23 и 18, что близко к ожидаемому значению 20 [14]. При вакуумных (10 торр) испытаниях этого же сплава параметры Ларсона— Миллера при тех же температурах равны 41 и 33 соответственно. Таким образом, поскольку внешние условия по-разному влияют на характеристики ползучести, условия зарождения и роста трещин, нет никаких оснований считать параметры, входящие в рассмотренное эмпирическое соотношение, постоянными. [c.46]

В настоящее время очень велика потребность в полных параметрических исследованиях корпрзиоиной ползучести и разрушения с целью определения роли различных эффектов. В современной металлургии получение важных микроструктурных данных неизбежно отстает от накопления результатов механических испытаний. Материал данной главы показывает, что область коррозионной ползучести и разрушения могла бы стать исключением из этого правила. Действительно, высокотемпературная коррозия достаточно полно изучена под, микроскопом, чтобы судить, когда и как она происходит в сплавах. Теперь же необходимо установить влияние факторов среды на характеристики ползучести и разрушения в более систематических исследованиях, отдельные примеры которых были рассмотрены в данной главе. [c.46]

Эта величина предельного напряжения сдвига характеризует не только то, что называется обычно температурой застывания, но и является основным для суждения о пусковых свойствах см зочных масел при низких температурах (т. е. для суждения о начальном сдвиге), а также и о таких свойствах, как стенания по поверхности, сползания и т. д. При этом надо отличать характеристику ползучести по Филиппову — это будет медленное вековое сползание, которое определяется весьма высокой вязкостью до наступления отмечаемого нами предельного напряжения сдвига, и ползучесть или подвижность (mobility) после того, как предельное напряжение на сдвиг превзойдено. Мы получаем таким образом ясный физический и практический смысл измеряемой величины. [c.174]

Тем не менее каждый конструктор должен иметь четкое представление о наиболее важных факторах ползучести с тем, чтобы оценить достоверность и адэкватность характеристик материала, используемых в расчетах. Вполне очевидно, что различие поведения материала в конструкции сосуда и при испытании образцов может привести к существенному различию характеристик ползучести и длительной прочности. [c.89]

Возвращаясь к напряженному состоянию гипотетического сосуда на рис. 3.8, можно отметить еще один фактор, связанный с третьей стадией ползучести. Как только материал в высоконапряженной зоне сосуда достигает третьей стадии ползучести, происходит значительное дополнительное понижение напряжений в этой зоне и, следовательно, конструкция способна обеспечить надежную работу в течение более длительного периода, чем долговечность, рассчитанная из условия постоянства напряжения в рассматриваемой зоне. Дополнительно напряжения снижаются благодаря тому, что увеличение скорости ползучести в опасной зоне на третьей стадии способствует передаче нагрузки на смежные менее напряженные участки сосуда, которые к этому моменту еще находятся на второй, установившейся стадии ползучести. Количественное проявление этого эффекта в значительной мере зависит от геометрических факторов. Если зона наиболее напряженного материала сильно стеснена окружающими объемами металла со значительно меньшим уровнем напряжений, нагрузка существенно перераспределяется, и, наоборот, если более напряженная зона охватывает большой участок конструкции, возможность для дальнейшего перераспределения напряжений становится весьма малой. Степень перераспределения напряжений зависит также от свойств материала. В материалах с низкой длительной пластичностью могут образоваться трещины до наступления нераспределе-ния напряжений на третьей стадии ползучести, а в материалах с высокой длительной пластичностью более раннего образования трещин не происходит. В тех случаях, когда напряжения рассчитываются с учетом перераспределения их на третьей стадии, очень важно, чтобы стандартные данные но характеристикам ползучести материалов, закладываемые в машину, соответствовали постоянным истинным напряжениям. [c.108]

Увеличение температуры испытания модели может привести к подобным ошибкам или вследствие существенного понижения предела текучести материала, или из-за изменения соотношения между скоростью деформации и напряжением. Прр использовании в модели и в сосуде совершенно различного материала важно обеспечить точное подобие как кратковременных механических свойств, так и характеристик ползучести и длительного разрушения. Таким образом, йадлежащий выбор условий испытания модели служит предметом тщательно обоснованных компромиссов и невозможен без подробных сведений о свойствах материала модели и прототипа. [c.119]

При содержании углерода, превышающем то количество, которое необходимо для связывания в карбиды легирующих элементов, будут происходить образование цементита Ре,,С в выделениях второй фазы, что может ухудшить сопротивление ползучести. Поэтому оптимальным содержанием углерода в низколегированных сталях с точки зрения характеристик ползучести считают 0,15%. Дальнейшее повышение сопротивления ползучести будет. иметь место тогда, когда выбранная композиция стали обеспечит соответствующие выделения второй фазы в течение длительной службы при высокой температуре. Как было отмечено ранее, подобным выделениям в углеродистой стали способствует связанный азот. В углеродистомолибденовой стали в процессе ползучести происходит выделение частиц карбида молибдена, что снижает упрочняющее действие молибдена в твердом растворе. [c.207]

Стуктурные изменения могут возникнуть в материале в результате длительного воздействия температуры и напряжения. При этом возможно изменение механических свойств металла, особенно в ди-сперсионно-твердеющих сплавах и некоторых легированных сталях. Указанные структурные изменения включают рост зерна, явления рекристаллизации и возврата, выделение легированных карбидных, нитридных и интерметаллидных соединений, сфероиди-зацию и выделение вторичных фаз и в конечном итоге графитизацию стали вследствие распада карбидов (рис. П.8). Все эти изменения в структуре влияют на характеристики ползучести металла и приводят к повышению вероятности разрушений от ползучести. На электростанциях известно несколько случаев разрушений элементов, работающих под давлением, которые произошли вследствие образования свободного графита в виде чешуйчатых прослоек вблизи сварных швов (рис. 11.9) в сталях, содержащих высокие добавки алюминия [13]. Поскольку при температурах выше рабочих графит и железо термодинамически более стабильны, чем цементит, рассматриваемая проблема может быть решена правильным выбором химического состава сталей. В свое время было показано [14], что разрушения, связанные с графитизацией, характерны для сталей, содержащих 0,5% Мо (рис. 11.10). Поэтому химический состав стали должен выбираться только по результатам испытаний на ползучесть достаточной длительности. [c.434]

Характеристики ползучести и усталостной прочности однонаправленных органоволокнитов на основе высокопрочных синтети- [c.281]

Эксперименты по вытяжке образцов при повышенной температуре приводят к двум важным выводам. Во-первых, существенно расширяется ассортимент материалов, из которых можно получать сверхвысокомодульные волокна. Вскоре стало ясно, что использование высокомолекулярных полимерных образцов приводит и к другим положительным эффектам, имеющим научное и технологическое значение. В частности, характеристики ползучести (см. ниже раздел 1.4) лучших образцов обнаруживают настолько существенные изменения в сравнении с характеристиками ЛПЭ, ориентированными по обычной методике, что для объяснения результатов экспериментов требуется полный пересмотр установившихся в этой области науки представлений. Во-вторых, результаты исследований показали, что выбор между холодной вытяжкой и вытяжкой в текучем состоянии обусловлен не только природой полимера. Можно считать однозначно установленным, что положение максимума на кривой Е = f (X) является функцией М ,, но при этом следует иметь в виду, что увеличение Ми, приводит к снижению скорости вытяжки, при которой достигается желаемый эффект повышения жесткости материала. Для полимеров с Мц, Ю максимум локализуется в узкой области температур = 75—80 °С. При повышении Ми, до 8-10 положение максимума, отвечающего условиям наиболее эффектив1юй вытяжки, смещается к 125 °С. Повышение с увеличением Ми, позволяет заключить, что наиболее эффективные условия вытяжки достигаются при сопоставимых уровнях внутренней вязкости различных полимеров, причем эта вязкость является функцией не только Ми,, но также зависит от надмолекулярной структуры, включая как морфологические, так и топологические факторы. [c.22]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология