Длина пути высоту тарелки

Градиент уровня жидкости. возрастает с увеличением расхода (скорости движения), длины пути и местных сопротивлений (в последнем случае играют роль конфигурация и число рядов колпачков, желобов, 8-образных элементов, клапанов, встречающихся на пути движения жидкости), а также с уменьшением высоты слоя жидкости на тарелке. [c.86]

При конкретно выбранном пути разделения число SN проходит через максимум, положение которого зависит от изменяемого размера частиц (соответствующие максимуму цифры в таблице выделены жирным шрифтом). Чем больше zr-zo, тем выше dom. Причина этому та же самая, что для случая минимальной высоты тарелки. При меньших размерах частиц размывание пятна обусловлено диффузией молекул при использовании крупных частиц размывание происходит в основном из-за неоднородности потока. На мелкозернистом сорбенте пятно остается круглым, а при работе с крупными частицами пятно оказывается вытянутым в направлении элюирования. Степень перекошенности возрастает при увеличении Rr, как показано на рис. 50, исходные данные для которого бьши взяты из табл. 9. Все цепочки пятен характеризуются тем же са.мым SN (от 12 до 13). но длина разделяющего участка возрастает от 1 до 7 см при увеличении dp от 2 до 30 мкм. [c.142]

Высоту тарелки можно рассчитать при этих же условиях. Зная 8М, рассчитывают минимальную длину пути разделения в соответствии с величинами для разделения веществ. Число разделений зависит одновременно от свойств элюента и сорбента. Эта величина определяется [c.42]

Это выражение позволяет сделать вывод о том, что вследствие указанной квадратичной зависимости при переходе от линейной к круговой хроматограмме при больших значениях расстояние между зонами имеет тенденцию к уменьшению, в то время как при малых значениях Ri это расстояние имеет тенденцию к увеличению. Это позволяет не только ограничиваться выбором оптимальных условий в области разделения, но и подбирать лучшее распределение локализации зон. Размывание зон и понижение концентрации вещества в линейной ТСХ пропорциональны длине пути разделения, что подтверждается теоретически и практически, однако в случае круговой ТСХ эта зависимость не приложима. Более того, как показано в гл. 2, размывание зон в линейной ТСХ значительно больше, чем в круговой, что ведет к увеличению числа разделений в последнем методе. Применительно к круговой ТСХ нельзя использовать термины число тарелок и высота тарелки , и расчет числа тарелок через ширину пика при высоких значениях й/кр, в результате которого получают астрономические величины, является поэтому неприемлемым. [c.77]

Число эффективных ступеней разделения Л в зависимости от высоты тарелки и длины пути разделения [c.122]

Число полных разделений веществ (4 ст-разделения в соответствии с Кз = 1) в зависимости от высоты тарелки и длины пути разделения [c.122]

На рис. 6.4 показана зависимость высоты тарелки Н и коэффициента скорости А от 2/ при разделении линей- плм методом в -камере с насыщенной атмосферой. При увеличении длины пути разделения вследствие испарения растворителя величины НЯ, красителей, фиолетового (Ф), [c.124]

Зависимость эффективности разделения (согласно хроматограмме) выраженная как число эффективных ступеней разделения Л /с, от высоты тарелки и длины пути разделения [c.126]

При использовании обычных высококачественных пластинок с закрепленным слоем силикагеля 60 на длине пути разделения 100 мм оптимальная высота тарелки достигает 0,040 мм. На ВЭТСХ-пластинках нри анализе такого же количества вещества на длине пути разделения 40 мм оптимальная высота тарелки составляет 0,012 мм. [c.218]

Нулевую линию определяют в соответствии с обычными хроматографическими критериями. Ширину пика представляют как разность координат двух точек пересечения нулевой линии и касательных к точкам перегиба. Число теоретических тарелок, высота тарелки и разрешение двух соседних веществ рассчитываются по хроматограмме для каждого вещества, исходя из ширины пика ш и длины пути разделения 2 ., и выдаются ЭВМ на перфоленте. [c.222]

В диффузионной модели вводится понятие коэффициента перемешивания. Выражение, в состав которого входят скорость движения жидкости на тарелке ть и высота статического слоя жидкости на тарелке h (по одной методике) либо длина пути жидкости (по другой методике), а также значение коэффициента перемешивания, характеризует степень перемешивания жид- [c.312]

Результаты сравнения работы различных тарелок по данным, полученным различными исследователями при увлажнении воздуха (процесс контролируется сопротивлением в газовой фазе) и при десорбции кислорода (процесс контролируется сопротивлением в жидкой фазе), приводятся на рис. 1-37 и 1-38. Ввиду того, что высота статического уровня и длина пути жидкости различались, результаты оказались несопоставимыми. Однако характер зависимости эффективности от условий работы показателен для этих типов тарелок. На рис. 1-39 сравнивается работа тарелки Киттеля и колпачковой на системе р-хлортолуол — п-хлортолуол при 30—40. им рт. ст., а на рис. 1-40 — балластной тарелки Глитча ( отв = 39 жле) и стандартной колпачковой тарелки на системе гексаи —гептан. [c.27]

При Кс — 10" , согласно формуле (3), для pv зделения необходимо осуществить 10 тарелок. Наименьшее значение высоты тарелки по порядку величина, равная пути диффузии. Трудно осуществить поэтому величину Н, меньшую 10" см. Тогда L = 10 -10 — 10 — 100 м. Однако ограниченность сопротивления требует при осуществлении таких длин уменьшить скорость, т. е. заставляет переходить к прецизионной хроматографии. Все приведенные формулы и рассуждения правильны для случая, когда соотношение количеств компонентов близко к единице. [c.7]

Радиальная диффузия может быть повышена путем перемешивания молекул через определенные отрезки колонки. Высота тарелки, равная 2 мм для жидких проб в количестве 1 мл, может быть достигнута, если колонку диаметром 7,6 см сконструировать из отрезков длиной 1 м, соединенных трубками малого диаметра. [c.301]

Наиболее эффективны и наиболее часто применяются два последних решения, определяющие схему движения жидкости по тарелке. При неравномерном расположении колпачков по высоте и в плоскости тарелки, а также отверстий и щелей конструкция тарелки отклоняется от стандартной и нормализованной. Поэтому первые три конструктивных решения применяются главным образом для обеспечения равномерной и устойчивой работы тарелок и колонны при нагрузках по пару, значительно больших, чем максимально допустимые, и когда уменьшение длины пути жидкости и увеличение периметра слива не обеспечивают равномерной работы тарелок при максимальных нагрузках по пару и очень больших нагрузках по жидкости. [c.123]

Применение многопоточных тарелок целесообразно, когда нагрузки по жидкости велики по отношению к нагрузкам по пару. Разбиение одного потока жидкости на несколько (рис. 101) сокращает скорость движения и длину пути жидкости по тарелке. Уменьшение скорости и длины пути жидкости по тарелке в свою очередь уменьшает градиент ее уровня на тарелке и высоту подбора над сливной перегородкой. Эти эффекты особенно существенны для тарелок большого диаметра, на которых может происходить каналообразование и, как следствие, снижение эффективности массопередачи. Обычно при проектировании многопоточной тарелки полагают, что ее эффективность равна среднеарифметической из эффективностей в отдельных потоках, причем последние рассчитываются, как для однопоточной тарелки. Это справедливо, если удается осуществить равномерное распределение по потокам паровой и жидкой фаз. Однако реальные конструктивные особенности многопоточных тарелок не всегда обеспечивают такое равномерное распределение. Для расчета реальной эффективности многопоточной тарелки в работе использована математическая модель. [c.230]

Для уменьшения стоимости изготовления колонну часто изготовляют с одним типоразмером тарелок по всей ее высоте. Если на отдельных участках колонны имеются заметно отличающиеся нагрузки по жидкости и пару, иногда не удается обеспечить на всех участках Wq Шо . При этом целесообразно определить величину ар по уравнению (34) в секции колонны, в которой Wo < Won, и на начальном участке длины пути жидкости тарелок этой секции / = /о (1 —ар), где пар не будет проходить, не делать перфорации. Это удешевляет изготовление тарелки и устраняет опасность проваливания жидкости, но будет оправдано лишь, если ар не очень мало (а [c.388]

Во время работы колонны высота уровня жидкости при поступлении на тарелку больше высоты перед сливным порогом. Эта разница высот уровней называется гидравлическим градиентом. Чем больше диаметр колонны, тем длиннее путь жидкости по тарелке и тем выше гидравлический градиент. [c.177]

В примере 11 для данного процесса была подобрана колпачковая тарелка диаметром 1 м. Стандартная тарелка этого размера имеет следующую характеристику [23] рабочая площадь 0,455 м , длина сливной перегородки 0,68 м, длина пути жидкости 0,722 м, число колпачков диаметром 80 мм — 43 шт. Определим эффективность ступени для таких тарелок при высоте перелива 30 мм. [c.64]

Миогоноточные н многослнвпые тарелки используют в колоннах большого диаметра и при значительных расходах жидкости. Такие тарелки обеспечивают более равномерные уровень жидкости и распределение паров по площади контактных устройств. Это связано с уменьшением напряженности слива в гидравлическом отношении и длины пути жидкости на тарелке, В колоннах со значительным изменением по высоте жидкостной нагрузки устанавливают тарелки с различным числом потоков. [c.132]

Жидкость поступает на рабочую часть тарелки, свободно перетекая через приемную планку высотой Аь взаимодействует с газом и постепенно переходит в пену, но на участке, равном (5 - 6) /ii, возле приемной планки продолжает свое движение в виде клина светлой жидкости. На участке (4 - 5) Лi у сливной планки слой пены тормозится и происходит обратный процесс -разрущение пенного слоя и образование клина светлой жидкости. На этих участках плотность пены значительно выще, чем в центре рабочей части тарелки, что и приводит к неравномер-Н(Эй локальной эффективности массообмена по длине пути жидкости. Кроме продольной неравномерности в сфуктуре пенного с [оя на тарелке наблюдается эффект, который принято называть поперечной неравномерностью . Появление этого типа неравномерности объясняется, помимо возникающего у вертикальной Н(1подвижной стенки клина светлой жидкости, формой барбо-т 1жной тарелки. Наблюдается этот эффект не только на круглых тарелках, но и на прямоугольных лотках, у которых длина соизмерима с шириной. [c.105]

В колоннах с переливными устройствами существует (а с ростом диаметра аппарата 4с — увеличивается) перепад высот барботажного слоя по длине пути движения жцдкосги (от точки поступления ее с вьпиалежащей тарелки к месту слива на нижележащую). Эго приводагг к увеличению разницы в локальных гидростатических давлениях и как следствие — также к появлению (и возрастанию с ростом 4с) поперечной неравномерности потока паровой фазы. С целью снижения отрицательных (для массообмена) последствий этого явления рекомендуется [c.1016]

В случаях когда размер образца очень мал (аналитические нагрузки), определяют собственную, врожденную эффективность колонки ( число тарелок или высота тарелки), которая определяется не размером образца, а механическими параметрами, такими, как размер частиц, метод заполнения, конструкция колонки (см. разд. 1.4.3.2). Но в препаративной ЖХ размер тарелки (длина или высота, которая для данного диаметра цилиндра определяет объем) принципиально определяется количеством и концентрацией образца, введенного в слой. Чем меньше различие между силами притяжения каждой из фаз к молекулам двух видов, тем труднее разделение и тем большее число раз должен происходить процесс адсорбции и десорбции для достижения разделения. Чтобы обеспечить достаточное взаимодействие трудноразделяемого образца с поверхностью силикагеля, размер образца нужно соответственно уменьшить. Если желаемое разделение не может быть достигнуто даже при уменьшении таким образом эффективного объема тарелки, то, чтобы сделать время удерживания достаточным для требуемого количества молекулярных переходов между подвижной и неподвижной фазами, следует увеличить число тарелок (собственную эффективность колонки). Это можно сделать одним из следующих путей а) уменьшить размер частиц в колонке тех же размеров (что резко ограничивает размер образца) б) увеличить эффективную длину колонки (что позволяет производить загрузку больших образцов, но увеличивает время разделения и затраты растворителей) следующим путем [c.32]

Голдман и Гудал описали [2—8] разделение в тонком слое сорбента за 60 с при длине пути разделения 20 мм. Шталь исследовал влияние размера частиц сорбента на время анализа [9]. Халпаап [10] впервые проследил зависимость между размерами частиц, с одной стороны, и длительностью разделения, величинами Rf и высотой тарелки—с другой. [c.13]

ВЭТСХ-слой по своей разделяющей способиости и лгощпости превосходит КЖХ-колонки. Эти качества проявляются полпостыо только па коротких участках пути разделения. Данное утверждение относится только к тем случаям, когда анализы нельзя проводить при оптимальных значениях высоты тарелки, определяемых обычным способом. Разделяющая мощность есть результат разделения, зависящий от времени. Методы нанесения пробы и обработки, занимающие несколько часов, нельзя считать прие.члемыми, поскольку при проведении анализа важным фактором является его длительность. Если разделение занимает 2 мин, его легко повторить. Конечно, в этом случае возникает проблема выбора правильной величины пробы, по это вопрос математической статистики, который не будет здесь рассмотрен. Для получения правильных результатов приходится проводить многократные измерения и калибровки, и поэтому важно, чтобы анализ можно было закончить за секунды, а не за минуты. Необходимо учитывать каждый миллиметр длины участка сорбента, который не участвует в разделении. Приемлемое разделение предпочтительнее получать на наименьшем пути. [c.90]

МОЖНО измерить непосредственно путь разделения в ли-нейной и диаметр кольца в круговой ВЭТСХ. В последнем методе за 188 с диаметр кольца достигает 40 мм, в линейной ВЭТСХ элюент проходит то же расстояние за 320 с. Длина пути, равная 40 мм,— это максимальная длина пути разделения (предел оптимальной длины пути разделения), технически осуществимая в обычных U-каме-рах фирмы aniag , поэтому она выбрана для с])авне[гия. К тому же при определении оптимальной высоты тарелки в линейной ВЭТСХ длину пути разделения обычно выби- [c.92]

На рис. 6.2 и 6.3 представлена графическая зависимость между высотой тарелки и длиной нути разделения от линии старта до фронта. Длину пути разделения (мм) откладывают по оси абсцисс, высоту тарелок (мкм) — по оси ординат. Это позволяет связать высоту, эквивалентную теоретической тарелке, с процентным содержанием вещества в фазе, например, 50%. Аналогично определяют все зоны с содержанием вещества от 20 до 80%. На рис. 6.2 четыре горизонтальных ряда графиков расположены в зависимости от размера частиц силикагеля. Кривые, соответствующие более крупным размерам частиц, расположены сверху, кривые для мелкодисперсных фракций — снизу. В трех вертикальных рядах толщина слоя сорбента изменяется приблизительно от 300 до 100 мкм (графики, относящиеся к более толстым слоям, расположены слева, а для более тонких слоев — справа). В каждом из опытов использовали тщательно отобранные и фракционированные силикагели. Три кривые на отдельной диаграмме соответствуют (сверху вниз) трем различным объемам проб, наносимым на слой сорбента, а именно 2, 0,75 и 0,1 мкл, содержащим 2000, 750 и 100 нг индивидуального вещества. Изменение размеров частиц вызывает уменьшение высоты тарелки от ряда 4 к ряду 3 и от ряда 3 к ряду 2, тогда как при переходе от ряда 2 к ряду 1 высота тарелки значительно увеличивается. В вертикальных столбцах, соответствующих различной толщине слоя, в столбце 1 (минимальная толщина слоя) высота тарелки выше, чем в столбцах II и III, между которыми существует незначительная разни71 а. Оптимальную высоту тарелки можно подсчитать по отдельным кривым приведенных графиков. [c.117]

В табл. 6.2 представлено число действительных ступеней разделения, соответствующее разной длине пути разделения Zf как функции высоты тарелки Н. При расчетах исходят из лтаксимальной величины /гТ /, равной 80, которая чаще всего встречается при хроматографическом разделении в нормальных камерах (М-камера). В ВЭТСХ можно получить высоту тарелки в пределах 10 — 15 мкм, что обеспечивает несколько тысяч ступеней разделения в зависимости от длины пути разделения. [c.121]

Неравномерность барботажа вдоль движения жидкости также зависит от негоризонтальности полотна тарелки и его местных прогибов, но главным образом связана с технологическим фактором - фадиентом уровня жидкости. Из курса гидравлики известно, что при движении жидкости по горизонтальному руслу движущей силой, перемещающей жидкость от точки ввода к точке ее стока, является разность высот столба жидкости в этих точках, называемая градиентом уровня жидкости. Запас потенциальной энергии, соответствующий фадиенту, расходуется на преодоление сил фения (внутреннего и о стенки русла), а также местных сопротивлений по длине русла (сужения и др.). Применительно к движению жидкости на ректификационной тарелке (кроме сфуйных тарелок) барботаж паров через слой жидкости Ифает также роль сопротивления движению жидкости на всем ее пути. Величина фадиента зависит от длины пути [c.512]

Ож — коэффициент диффузии в жидкости, м/ч-, Р = —скорость газа в свободном сечении колонны, м/сек-, рг —плотность газа, кг/м -, I —расход жидкости м / (мин м средней ширины потока жидкости по тарелке), —расход жидкости, отнесенный к рабочей поверхности тарелки, кмоль1(ч м )-, —высота сливного порога, м-, — длина пути жидкости, м. [c.24]

Если предположить, что длина пути диффузии пропорциональна количеству неподвижной органической фазы Q и что обратно пропорционален вязкости неподвижной фазы т], то вклад в общую величину ВЭТТ, обусловленный поперечной диффузией, должен быть приблизительно пропорционален произведению Ст]. До тех пор пока произведение. Рт] остается постоянным, изменение природы экстрагента не должно влиять на высоту тарелки. Именно это, по-видимому, имеет место в случае ТБФ и Д2ЭГФК для обоих экстрагентов получены значения ВЭТТ 0,1—0,15 мм [14, 16], однако количество ТБФ может приблизительно в три раза превышать количество Д2ЭГФК. [c.26]

Лдаг — высота сливной перегородки, м — объемная скорость пара в свободном сечении колонны, м /м -ч у уг — удельный вес пара 8 — объемная скорость потока жидкости, м/ч /, — средняя ширина потока жидкости на тарелке, м г ,. — длина пути жидкости на тарелке, м О у1 — коэффициент молекулярной диффузии в паре, м ч 0x1 — коэффициент молекулярной диффузии в жидкости, м ч [14, — вязкость пара [c.325]

При развитом инжекционном режиме поступающая жидкость стекает по приемному порогу на тарелку, частью дробится на капли и разбрызгивается струями газа, выходящего из первого ряда отверстий, а частью протекает по тарелке дальше, снова частично разбрызгивается струями газа, выходящего (с другой скоростью) из второго ряда отверстий, и так далее до тех пор, пока вся жидкость не окажется раздробленной на капли. Е[ри этом значительная часть отверстий тарелки, до которых жидкость не доходит, оказывается неорошаемой. Образующиеся в разных рядах отверстий капли жидкости разгоняются струями газа до различных скоростей вылета (начальных), причем наименьшую скорость и высоту подъема над тарелкой получают капли, образовавшиеся в первом ряду, орошаемом жидкостью наиболее интенсивно. Траектории капель, вылетающих из отверстий данного ряда, предполагаются ненересекающимися. Как показывает приближенный расчет на основе теории турбулентных струй [ ], длина пути разгона капель — величина малая по сравнению с высотой подъема капель над тарелкой и в дальнейшем можно ею пренебречь. [c.32]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология