Температура и критическая деформация

Несмотря на то что было выполнено значительное количество исследований по различным аспектам образования трещин серебра, не существует общего мнения относительно механизма начала их роста. До сих пор не существует приемлемой теоретической модели, с помощью которой можно было бы предсказать, образуются ли в данном полимере при данных условиях трещины серебра или нет. А если это произойдет, то каково влияние температуры и скорости деформирования на образование и распространение трещины серебра. Конечно, это связано с тем, что начало роста трещины серебра зависит одновременно от трех групп переменных, характеризующих соответственно макроскопическое состояние деформаций и напряжений, природу дефектов, создающих неоднородность в материале, и молекулярные свойства полимера при данных температурных условиях и химической среде. Существует пять различных по смыслу моделей процесса возникновения трещины серебра, в которых используются различные определяющие параметры. Эти модели основаны соответственно на разности напряжений, критической деформации, механике разрушения, ориентации молекул и их подвижности. Результаты основных исследований и критерии начала роста трещин серебра, предложенные на основе указанных выше моделей, перечислены в табл. 9.4. [c.367]

Обычно молекулярные критерии учитывают молекулярную массу, запутанность цепей и локальную подвижность цепных сегментов при заданной температуре и окружающей химической среде [11, 15, 50, 79, 146, 165—167, 173]. О влиянии химической среды будет сказано в разд. 9.2.4. Рассматриваемые в данном разделе исследования были выполнены большей частью в стандартных атмосферных условиях. Раш и Бек [95] объясняют начало роста трещины серебра ослаблением материала вследствие локальных деформаций. Они предполагают существование критической деформации образования такой трещины, которая зависит от величины постоянного свободного объема, первоначально распределенного в массе материала. Вследствие вынужденной деформации растяжения образуется дополнительный свободный объем в полимере, благодаря чему [c.374]

И, В, Филиппов изучал структурно-реологические свойства битумов в области отрицательных температур методом кручения образца битума в форме полого цилиндра [141, 142], Опыты производились по методике развития деформации сдвига во времени при постоянном напряжении и постоянной температуре. При достаточно больших напряжениях образец разрушался по всему объему при достижении критической деформации, [c.94]

Критическая температура частиц золы при образовании гребневидных отложений находится между температурой начала пластического состояния и температурой начала деформации. Отсюда вытекает, что на критическую температуру начала образования гребневидных отложений влияют состав и свойства неорганической части топлива, условия превращения топлива в топочном процессе, сепарация частиц золы в топке и другие параметры. [c.228]

Для условий эксплуатации конструкционных сталей, характеризующихся наличием коррозионной среды, при повышенных температурах и давлениях может иметь место дополнительное резкое снижение пластичности до значений порядка - 10 2% [82, 83]. При равных значениях накопленной в процессе нагружения пластической деформации в силу значительного уменьшения критической деформации располагаемой пластичности значение составляющей накопленного квазистатического повреждения (1 , согласно уравнению (5.4), может быть многократно повышено, и это внесет соответствующий вклад в снижение долговечности материала. Этот же механизм дополнительного повреждения от действия коррозионной среды и повышенных температур по параметру времени нагружения оказывает соответствующее влияние на накопление и усталостной составляющей повреждения. При этом односторонне накопленная деформация и амплитудное значение циклической упругопластической деформации будут также зависеть от этих факторов, что скажется на снижении накопленного повреждения. Вместе с тем ведущей в общем накопленном повреждении останется роль снижения пластичности, входящей в знаменатели зависимо- [c.156]

Критическая температура начала образования гребневидных отложений находится между температурой начала пластического состояния и температурой начала деформации золы. Она зависит от состава и свойств неорганической части топлива, условий превращения топлива в топочном процессе, сепарации частиц золы в топке. Например, температура начала образования гребневидных отложений при сжигании назаровских углей в открытых топках составляет 950°С. Межмолекулярные силы недостаточны для удержания частиц таких размеров сцепление их с поверхностью при касании происходит лишь благодаря вязкости частиц золы. Отложения первоначально получаются непрочные, неплотные и в этой стадии легко удаляются. [c.450]

Во втором варианте метода деформация — отжиг плотные карбидные штабики подвергают критической деформации путем одноосного сжатия при очень высоких температурах (- 2500°С для НГС). Рекристаллизация, происходящая при более высоких температурах отл<ига ( 2900°С для НГС), снимает остаточные напряжения. Критическая пластическая деформация приводит к образованию очень больших зерен или даже монокристалла диаметром 0,6 [c.25]

Скорость процесса растрескивания изменяется в очень широких пределах в зависимости от степени деформации, адсорбционной способности агрессора, от его концентрации, температуры, константы диссоциации кислот. Наличие критической деформации при растрескивании резин объясняется тем, что наряду с уменьшением времени до разрыва при росте напряжения происходит их ориентация и, следовательно, упрочнение. Этот эффект особенно сильно [c.298]

То же самое явление наблюдается на образце железа (в виде полоски) с различной концентрацией углерода на поверхности, полученной путем цементации этой полоски. Чтобы получить на поверхности образования монокристаллов, эта полоска подвергается критической деформации, после чего она отжигается при соответствующей температуре. В результате отмечается, что на полоске со стороны чистого железа с небольшим содержанием углерода появляется полигональная структура, а в той части. [c.364]

Результаты современных исследований по спектроскопии подтверждают принципиальные модели, в основе которых лежит положение о разрушении (или критической деформации, приблизительное значение АЯ° которой 2—3 ккал/моль) водородных связей. С возрастанием температуры менее связанные, но более компактные частицы начинают образовываться вплоть до критической температуры со все возрастающей скоростью, и в то же время эти частицы продолжают испытывать сильные электростатические и вандерваальсовы взаимодействия с близлежащими соседями. Вопросы, очевидно, заключаются в том, будет ли проходить процесс разрушения водородных связей через возрастающие изгибы и растягивания и могут ли вследствие этого процесса возникнуть полностью несвязанные молекулы Эти два вопроса находятся в прямой зависимости от степени ковалентности водородной связи и согласованности сил, участвующих в ее образовании [36, 49]. Так, [c.19]

Рис. .24. Зависимость величины критической деформации различных резин от температуры Т при действии озона

Определять энергию активации растрескивания следует вдали от области критической деформации, так как изменение температуры, приводя к смещению и [c.159]

Надрез растет с постоянной скоростью, пропорциональной растяжению, если степень растяжения больше критической деформации. Последняя составляет 20— 30%, несколько уменьшаясь с увеличением густоты сетки (т. е,, по существу, для начала разрушения важно определенное напряжение, а не деформация), и практически не зависит от температуры. Причем под критической деформацией автор понимает такую, ниже которой разрушение не происходит. [c.154]

Рис. 209. Зависимость критической деформации образца при многократном изгибе от времени испытания и температуры.

При всех температурах критические степени деформации на диаграммах рекристаллизации, разработанных с определением величин зерна в месте максимальных фактических деформаций, [c.55]

Граница критических деформаций при температурах 900° соответствует обжатию 15%, при 1000° —20%, при 1100 и 1200° —30%. [c.57]

Интервалы критических деформаций для различных температур обработки исследованных сталей [c.65]

Полученные данные указывают, что с повышением температур обработки границы интервалов критических температур деформации расширяются, и для определенных интервалов температур характерны определенные средние значения критических деформаций (табл. 15). [c.65]

Степени деформации, соответствующие порогу рекристаллизации, у легированных сталей выше, нежели у углеродистых сталей. С повышением температуры, особенно в интервале температур 1100—1200°, критические деформации у обоих типов сталей практически одинаковы. [c.76]

Так как порог рекристаллизации с повышением температуры смещается в область малых деформаций, то горячую обработку сталей следует заканчивать при 50—900°. При этом обжатия должны применяться до 6% докритические или превышающие критические. При таких режимах необходимо производить и калибровку. Применение более высоких температур конца обработки 1000—1100° и деформаций 6—20% приводит к обработке нри критических деформациях с образованием крупнозернистой структуры и снижению механических свойств. [c.76]

ДИАГРАММЫ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ ОБРАБОТКИ, УСТАНОВЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ОБРАБОТКИ И КРИТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ [c.106]

Так, при температурах 1000—1050° разница в критических деформациях равна 6%, а при 1100° 2%- [c.116]

При температурах 900, 950, 1000° и динамической скорости интервалы критических деформаций, как правило, получаются большими, чем при меньшей скорости. [c.117]

В районе температур 1050—1100° как при статическом, так и при динамическом деформировании интервалы критических деформаций практически не изменяются, что можно объяснить одинаковой степенью развития разупрочняющих процессов в пределах скоростей, исследованных в работе. В этом случае при разных скоростях деформации механизм деформирования соответствует горячему, а поэтому скорость деформации заметного влияния на процесс рекристаллизации не оказывает. [c.117]

При температурах 900, 950, 1000° и динамическом деформировании интервалы критических деформаций расширяются, а максимум кривых диаграмм рекристаллизации имеет вид более размы- [c.117]

Выявленные закономерности по кинетике процесса рекристаллизации при различных скоростях и температурах пластической деформации показывают, что заметная разница в интервалах критической деформации, при переходе от меньшей скорости к большей, наблюдается только в интервале температур 900—1000°, Это [c.118]

Если горячая механическая обработка производится при высоких температурах 1050—1150°, то прокатку, ковку и штамповку можно производить как при большой, так и при малой скоростях. При этом при расчете технологических процессов должны учитываться практически одни и те же интервалы критических деформаций. [c.119]

Если же обработка давлением указанными методами производится при пониженных температурах (ниже 1000°), то величины критических деформаций при различных скоростях получаются разными (табл. 28). Вместе с этим необходимо учитывать, что пластическая деформация при пониженных температурах сопровождается неравно мерной дефО(рмацией и о-бразованием разнозернистой структуры ь степени, тем большей, чем выше скорость обработки. Почти во всех случаях обработка давлением при пониженных температурах и динамической скорости приводит к получению в деформированных полуфабрикатах разнозернистой неравномерной структуры. [c.119]

В районе температур 1050—1100° как при статическом, так и при динамическом деформировании, интервалы критических деформаций практически одинаковы. Это имеет место вследствие одинакового развития разупрочняющих процессов в интервале скоростей деформирования от 2 до 6 м/сек. [c.147]

Следует учитывать отрицательное влияние на развитие рекристаллизации повышенного содержания вредных примесей сплавов, так как в зависимости от степени чистоты сплавов интервалы критических деформаций изменяются. Опытным путем установлено, что при температуре деформации 1000—1100 сплавы нормальной чистоты имеют критические деформации в пределах 1—12%, сплавы же с повышенным содержанием примесей — от 5 до 18%. [c.147]

Рассматривая приведенные диаграммы рекристаллизации обработки легких сплавов можно констатировать, что имеет место различная закономерность изменения величины зерна в зависимости от температуры и степени деформации при обработке под молотом и прессом. Все диаграммы рекристаллизации, построенные для осадки под прессом, имеют более размытые максимумы по сравнению с диаграммами рекристаллизации для деформации под молотом. Поэтому интервалы критических деформаций при обработке под прессом шире, а значения критических деформаций выше. [c.182]

При деформации меди 65] и последующем отжиге до температуры 500° процесс рекристаллизации полностью не завершается (фиг. 155, а). Развитие процесса рекристаллизации с образованием значительных максимумов в интервале критических деформаций 10—15% начинается с температуры 650—700°. При более высоких деформациях и температурах выше 700° медь после горячей обработки может быть получена с равномерной мелкозернистой структурой. Поэтому горячая механическая обработка меди при приня- [c.230]

Ухудшение свойств после критической деформации вследствие нагрева при температурах, близких к температуре рекристалли-зационного отжига, приводит к трещинам при различных технологических процессах, например нри штамповке. [c.80]

И.И. Василенко и Р.К. Мелехов [12] считают, что основным методом повышения коррозионно-механической стойкости сталей, работающих в агрессивных сероводородсодержащих средах, является высокотемпературный отпуск. Повышению стойкости сталей в этих средах способствует и полигонизация. Металлографическими исследованиями установлено укрупнение карбидных включений в структуре сталей при увеличении температуры отпуска, одновременное незначительное снижение предела текучести сталей и заметное возрастание (по величине критической деформации) стойкости к СКРН. При этом повышение стойкости к СКРН при увеличении температуры отпуска объясняют не укрупнением карбидных включений, а незначительными изменениями микроструктуры. Большая стойкость к сульфидному растрескиванию характерна для сплавов с более равномерным распределением карбидов, у менее стойких сталей распределение карбидов неравномерно и карбиды часто выпадают по границам зерен. Если отпуск проводится до получения дискретных карбидов, то наблюдается низкая стойкость к сульфидному растрескиванию с одновременным повышением прочности и твердости. Однако чрезмерный отпуск снижает прочность сталей. Применение закалки с последующим высоким отпуском более эффективно, чем нормализация и высокий отпуск. Закаленные и отпущенные стали характеризуются более высокой стойкостью к СКРН по сравнению с нормализованными при одинаковых значениях [c.479]

В поведении металлов при оценке их свойств по разным критерям есть много общего, но есть и существенные отличия. При приложении нагрузки к образцу с трещиной в условиях высокой температуры возникает мгновенная пластическая деформация (деформация мгновенной пластичности). Если эта деформация не является критической, то для последующего разрушения необходимо протекание определенной деформации ползучести за счет упругой деформации, накопленной в образце под действием приложенной силы. При этом происходит перестройка поля упругопластических деформаций у вершины трещины, определяемая скоростями пчастических деформаций ползучести металла в разных зонах и протекающая во времени. Лишь после протекания у фронтовых зерен металла того уровня критической пластической деформации ползучести, которая соответствует возникшей скорости пластической деформации, наблюдаемой на гладких образцах при испьггании их на ползучесть до разрушения, трещина продвинется на несколько зерен, что приведет к некоторому возрастанию скорости деформации в зонах, оказавшихся ближе к вершине трещины. Таким образом, общее при испьггании гладкого образца и образца с трещиной заключается в достижении определенного уровня критической деформации ползучести металла у вершины трещины различие состоит в том, что у гладкого образца накопление критического уровня деформации происходит в основном при постоянной скорости ползучести, в то [c.434]

Торделла [553] отмечает образование изломов при продавливании полистирола через капилляры, когда приложенное усилие превышает некоторую критическую величину. Изломы и разрывы возникают не при прохождении капилляра, а на подходах к нему и вызваны деформациями, которые вызывают (вследствие больших времен релаксации) напряжения, превышающие предел прочности. С повышением температуры критическое усилие, как и следовало ожидать, возрастает. [c.298]

Независимо от деталей молекулярного механизма процесса разрушения, которые могут зависеть от среднего кри-гического растяжения цепей сетки [49] или от критического значения запасенной энергии, тот факт, что у.меньшеине локальных напряжений связано с перестройкой конформаций цеией, означает, что сопротивление разрыву и разрывное удлинение должны быть функциями скорости де(формации и что влияние на ннх температуры и других переменных должно быть связано с влиянием на временные зависимости вязко-упругих свойств. Например, если изменение температуры вызывает изменение всех времен релаксации в ат раз, то тогда, согласно уравнению (19.13), данная запасенная энергия достигается за эквивалентное вре.мя (/от при скорости деформацни гат- Однако соответствующее значенне критическо деформации е не изменяется. Отсюда следует, что данные по разрывному удлинению могут быть приведены к стандартной техшературе, если построить зависимости разрывного удлинения от 0г- [c.495]

Наблюдаемрый характер условий образования шейки при различных температурах, скорости деформации, содержании пластификатора и степени ориентации, позволяюш ий рассматривать этот процесс как релаксационный переход, дал основание применить для количественного описания критических условий теоретическую модель Эйринга 1 2, 133, 154. 155 согласно которой [c.187]

Мерсье и др. [84] выращивали кристаллы а-фазы из исходной р-фазы, пропуская ее через печь с температурным градиентом, но кристаллы были низкого качества. Весьма совершенные кристаллы удавалось выращивать отжигом дефектных кристаллов а-фазы с критической деформацией при температуре ниже температуры фазового превращения. [c.165]

Напряжение и деформацию, соответствующие переходу от крутого к пологому участку, назовем соответственно критическим напряжением 0jj и критической деформацией 6jj. Физический смысл виден на рис. 7.8, где приведена зависимость производной da/de от напряжения для СКМС-30. Критическое напряжение соответствует точке перегиба на кривой, т. е, моменту наиболее резкого изменения жесткости материала. С увеличением скорости растяжения е (от 2-10 до 2-10 ) критическое напряжение возрастает (при постоянной температуре), что подтверждает релаксационную природу процесса. Изменение подчиняется уравнению lg е, где j и Са — константы. [c.221]

По характеру кривых диаграмм рекристаллизации можно наблюдать почти при всех температурах наличие порога рекристаллизации и интервалов критических деформаций, при которых имеет место интенсивный рост зерна в процессе ковки. С повышением температур обработки (табл. 15) интервалы критических деформаций расширяются и интенсивность роста аустенитного зерна увеличивается. При оценке величины зерна для установления критических деформаций стали разделялись на крупнозернистые и мелкозерни- [c.64]

Соответствующие опытные данные, показываюш,ие изменение критических деформаций высоколегированного сплава ЭИ437 в зависимости от скорости, температуры и общих деформаций за каждый ход пресса и копра, можно видеть в табл. 28. [c.118]

При более высоких температурах 1050—1150°, при которых обычно производится горячая обработка давлением высоколегированных сплавов типа ЭИ437, интервалы критических деформаций практически при ра.зличных скоростях одинаковы. В районе этик температур механизм деформирования у таких металлических материалов соответствует горячему, и на ход пластического деформирования влияния скорости не обнаруживается. [c.119]

В этом смысле представляется, что примеси являются возбудителями образования центров рекр1нсталлизации. Это приводит особенно при неравномерном распределении примесей в микрообъемах (что вполне возможно в реальных сталях и сплавах) к общему укрупнению кристаллической структуры как при критических деформациях, так и за их пределами, особенно в интервале температур до 1000°. [c.121]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология