Перепад давления неподвижном

Раздел IX.2. О перепаде давления в неподвижном слое см. [c.301]

Когда скорость адсорбции определяется внутренней диффузией, она обратно пропорциональна квадрату диаметра частицы. При этом уменьшение размера частицы существенно увеличивает скорость переноса, однако для неподвижного адсорбента соответственно растет и требуемый перепад давления. Если величина перепада давления имеет существенное значение, то следует уравновесить влияние этих факторов, исходя из экономической целесообразности. Так как температура оказывает сильное влияние на скорость переноса, а также на величину перепада давления (в результате изменения вязкости), она может быть важным фактором при выборе оптимального размера частиц. [c.160]

Если неподвижный зернистый слой зажать сверху сеткой, проницаемой только для газа, то перепад давления на единицу высоты слоя с повышением скорости восходящего газового потока будет непрерывно возрастать вдоль кривой ВС. Для выбранного зернистого материала, например, для катализатора крекинга нефти с частицами размером от 10 до 100 мкм, может быть получено несколько эквидистантных кривых применительно к неподвижному слою — в зависимости от плотности упаковки частиц. Для подобных зернистых материалов с малым средним размером частиц и широким гранулометрическим составом насыпная плотность может находиться в пределах от 480 до 640 кг/м . На фазовой диаграмме (рис. 1-4) кривая ОАВ соответствует неподвижному слою с наиболее рыхлой упаковкой частиц. [c.20]

При восходящем движении ожижающего агента через слой твердых частиц перепад давления с увеличением скорости потока и первоначально растет (рис. П-1, а). Зависимость между перепадом давления и скоростью потока остается такая же, как для неподвижного слоя, причем в случае мелких частиц сохраняется линейная зависимость Кармана — Козени. Пусть скорость потока достигла величины, при которой гидравлическое сопротивление слоя становится равным весу твердых частиц, приходящихся на единицу площади поперечного сечения Тогда дальнейшее повышение скорости вызовет слабое перемещение частиц слоя вверх. Частицы перестраиваются таким образом, [c.38]

Неоднородность структуры слоя приводит к движению ожижающего агента преимущественно в отдельных областях в слое возникают зоны неподвижного и псевдоожиженного зернистого материала. Внешне слой может казаться хорошо сжиженным, но в действительности часть твердых частиц остается в неподвижном состоянии на распределительном устройстве, и перепад давления получается меньше теоретического. Это явление чаще наблюдается в системах газ — твердые частицы. Полностью в псевдоожиженное состояние слой переходит при скорости С/,5, как показано на рис. П-1, в. [c.40]

Др — перепад давления в неподвижном слое [c.69]

Полное сопротивление фонтанирующего слоя максимальной высоты эквивалентно примерно двум третям его веса (или перепада давления при псевдоожижении) у более низких слоев оно меньше. Перепад давления, необходимый для создания фонтанирующего слоя, значительно выше, чем для его поддержания, из-за дополнительной энергии, расходуемой на движение газовой струи через плотный слой зернистого материала. По этой же причине скорость газа, ниже которой фонтан разрушается (она называется скоростью начала фонтанирования), несколько ниже той, при которой неподвижный слой переходит в фонтанирующий. [c.622]

Была предпринята попытка скоррелировать значения с помощью уравнений, справедливых для неподвижного слоя, в предположении, что сопротивление разрыхлению численна остается постоянным. Однако было найдено , что это сопротивление сильно зависит от диаметров аппарата и частицы. Ряд других эмпирических формул, связывающих пик давления с весом твердого материала в,слое или перепадом давления при фонтанировании, был предложен советскими исследователями применительно к коническим аппаратам. [c.626]

Другие авторы полагают, что перепад давления в слое псевдоожиженной насадки может быть рассчитан по уравнениям для неподвижной орошаемой насадки, [c.677]

Следует отметить, что в промышленных контактных аппаратах перепад давления в неподвижном слое обычно несколько меньше, чем в движущемся, как будет показано в примере 111-2. Оценив перепад давления по приведенным выше (или иным) соотношениям, используют в уравнениях материальных и тепловых балансов среднее давление. [c.90]

Из полученных данных следует, что перепад давления в движущемся слое катализатора несколько выше, чем в неподвижном. Нужно, однако иметь в виду, что обычно расчетные соотношения несколько завышают действительный перепад. [c.91]

Уплотнительная жидкость (масло) охлаждает и смазывает трущиеся торцы вращающихся и неподвижных втулок. Давление циркулирующего масла в камере торцового уплотнения на 0,05— 0,15 МПа превышает давление перекачиваемого нефтепродукта перед камерой уплотнения. Перепад давления поддерживается автоматически при помощи регулятора давления. [c.88]

Как видно из этой формулы, перепад давления в кипящем слое данной высоты не зависит от размера зерна катализатора и линейной скорости газа, тогда как в неподвижном слое при турбулентном течении газа [72] [c.103]

Состояние минимального псевдоожижения можно рассматривать как предельное состояние неподвижного слоя. Поэтому, приравнивая перепад давления, найденный с помощью уравнения Эргуна L4 (для неподвижного слоя) и [c.155]

Однако в случае мелкодисперсных частиц их собственная масса приводит к увеличению сил сцепления и дополнительному упрочнению неподвижного слоя. Поэтому зависимость перепада давления от скорости при течении сквозь такой слой проходит через максимум, прежде чем выходит на равновесное значение, соответствующее состоянию псевдоожижения. Избыток перепада давления необходим для того, чтобы разрушить монолитную структуру неподвижного слоя. [c.155]

Если теперь уменьшать скорость потока, то кривая, описывающая зависимость перепада давления в области неподвижного слоя от скорости, будет целиком находиться ниже первоначальной вследствие того, что объем пустот во вновь сформировавшемся неподвижном слое окажется выше, чем в первоначальном. [c.155]

Для конических аппаратов, сужающихся кверху, а также цилиндрических при больших перепадах давления и связанным с этим падением плотности газа линейная скорость потока и создаваемая последней объемная взвешивающая сила растут снизу вверх. В результате потеря устойчивости и переход в псевдоожиженное состояние наступает сначала в верхней части слоя, а при дальнейшем увеличении скорости потока поверхность раздела между неподвижным и кипящим слоем перемещается вниз до тех пор, пока она не достигнет газораспределительной решетки и весь слой не станет псевдоожиженным. [c.18]

Показания конденсатора градуировали по неподвижному насыпанному слою и дополнительно в кипящем слое по перепаду давления на определенном участке I на уровне конденсатора и соотношению Ар// = p,ga. Связь между С и ст оказалась практически линейной по формуле (11.29). [c.81]

В зависимости от величины предварительного натяга пружинного элемента, его жесткости и жесткости пластины ее концы при работе клапана могут оставаться неподвижными в вертикальном направлении или же подниматься на предельную высоту Л . Под действием перепада давления пластина прогибается, обкатывается по пружинному элементу, вследствие чего отсутствует удар центральной тс ки пластины в момент контакта с пружинным элементом клапана. Благодаря дайной особенности динамики пластины надежность клапана увеличена на порядок по сравнению с полосовыми клапанами обычной конструкции. [c.199]

Мягкие маслобензостойкие и морозостойкие резины на основе бутадиен-нитрильного каучука СКН-18, предназначенные для подвижных и неподвижных уплотнений, эксплуатируемых при ограниченных перепаде давления и скоростях скольжения в воздухе при температуре от -45 до 100 °С, в нефтяных маслах и рабочих жидкостях — при температуре от -60 до 100 °С. [c.10]

Среднетвердые маслостойкие резины на основе каучука СКН-18, предназначенные для неподвижных уплотнений при статическом перепаде давления менее 50 МПа, уплотнений возвратно-поступательного действия при перепаде давления менее 40 МПа и скорости скольжения менее 0,5 м/с, уплотнений вращающихся валов при ско- [c.10]

Определив величину удерживаемого объема для данной колонки из газо-хромато-графического опыта с учетом перепада давления в колонке, можно, как и в предыдущем 3 для предельного случая /= 1, перейти к физико-химическим константам, характеризующим систему данный компонент гл-за—неподвижная фаза (см. стр 560, 561), т. е. к величинам удерживаемого объема т(гаэ-жидкость) отнесенным к единице массы неподвижной фазы для газо-жид-костнон хроматографии, и к величинам удерживаемого объема Vз(газ—твердое тело). отнесенным к единице поверхности твердого тела для газо-адсорбционной хроматографии. [c.574]

При малых расходах газ фильтруется через слой в промежутках между твердыми частицами. Если расход газа достаточен для создания перепада давления, соответствующего весу слоя,, то дальнейшее повышение расхода приведет к взвешиванию слоя. Скорость потока, при превышении которой происходит взвешивание слоя, называется скоростью начала псевдоожижения В зависимости от свойств твердых частиц (их плотности, размера, формы) скорость Ufnf может колебаться в значительных пределах. Скорость, предшествующая образованию пузырей (после того, как упаковка частиц в еще неподвижном слое стала наиболее рыхлой), называется скоростью возникновения пузырей. Однако в пределах данной главы мы не будем делать различия между скоростями начала псевдоожижения и возникновения пузырей. В случае систем, псевдоожиженных газом, можно с уверенностью считать, что весь избыток газа сверх соответствующего скорости проходит через слой в виде пузырей . [c.25]

На практике скорость начала псевдоожяжегат определяется, как показано на рис. П-1, в, точкой пересечения лкннй перепада давления псевдоожиженного и неподвижного слоев (определение предпочтительно производить при плавном уменьшении скорости). [c.41]

В случае более крупных частиц для определения перепада давления в неподвижном слое могут быть использованы более общие уравнения з частности, но уравнению Эргана [c.45]

Поскольку в слое могут одновременно существовать ожпжен-ные и неожиженные участки, скорость начала псевдоожижения четко зафиксировать не представляется возлюжным. Однако, эта величина с достаточной точностью может быть определена по экспериментальны анным как абсцисса точки пересечения линий перепадов давления для неподвижного и псевдоожиженного слоев. Скорость начала псевдоожижения может быть приближенно рассчитана по уравнениям для потока ожижающего агента че неподвижный слой, если перепад давления в нем при стабильной порозности приравнять весу частиц (с учетом архимедовой силы) на единицу площади поперечного сечения слоя. Однако, значения перепада давления, вычисленные по уравнениям для потока через неподвижный слой, для псевдоожиженного слоя оказываются завышенными. Удобнее выражать скорость начала пседоожижения исходя пз скорости свободного падения частиц, так как отношение этих скоростей непосредственно связано с критерием Архимеда. [c.68]

Механизм псевдоожижения заключается в следующем. При подаче вертикального восходящего потока псевдоожижающего агента (газа или жидкости) через слой зернистого материала, лежащий на перфорированной решетке аппарата, на его частицы действуют аэродинамические силы. При малых скоростях слой остается неподвижным, с увеличением скорости отдельные частицы начинают двигаться одна относительно другой, и слой расширяется. При более высокой скорости потока достигается состояние, когда почти все частицы совершают сложное относительное движение, слой переходит во взвешенное (псевдоожиженное) состояние. Началу псевдоожижения соответствует равенство сил гидродинамического сопротивления слоя весу всех его частиц. В действительности требуется еще учитывать силы сцепления между частицами. Началу псевдоожижения соответствует некоторая скорость при которой преодолеваются силы сцепления и перепад давления становится равным весу частиц, приходящемуся на единицу поперечного сечения слоя. Зависимости перепада давления на высоте слоя с учетом архимедовых сил имеют следующий вид [c.119]

Преимуществом реакторов с боковым вводом реакционной смеси и радиальных реакторов с неподвижным слоем перед аксиальными является большая площадь поверхности, приходящаяся на единицу объема зернистого катализатора, что позволяет использовать низкие перепады давления на слое. Однако такие аппараты могут иметь неоднородное распределение газа (реак-цнонной смеси) но их длине. Как показано [1], это может существенно повлиять на конверсию и селективность химических превращений и, в конечном счете, на эффективность работы реактора. Умение рассчитать течение газа в слое катализатора в таких аппаратах и, согласно расчету, управлять потоком, изменяя соответствующие характеристики аппарата, является весьма актуальной задачей. [c.67]

Пик давления около предела устойчивости неподвижного слоя указывает иа то, что фильтрация через этот слой происходит до перепада давления более высокого, чем перепад при установившемся псевдо-ожиженин. В зависимости от ряда факторов (величины сцепления частиц между собой и со стенкой и нр.) псевдоожижеине может начинаться либо одновременно но Бсему слою, либо постепенно сверху вниз нли снизу вверх. [c.442]

Из графика (рис. 2.6, б) видно, что по мере фильтрации газа ерез пробку в точке 2 = 0,9 м Ог = 0, т. е. правая часть пробки гановится обособленной и не передает напряжения на слои мате-иала, лежащие впереди. По мере фильтрации газа точка с нуле-ым напряжением постепенно смещается к отметке 2 = 1 м. Далее етрудно представить, что отделившаяся (левая) часть пробки будет таваться неподвижной до тех пор, пока сТг/г= = 0. При СТг/г=/>0 на начнет двигаться. При этом коэффициент трения покоя мате-иала перейдет в коэффициент трения движения. Отделившаяся асть пробки начнет двигаться ускоренно, давление в разрыве упа-ет. За счет увеличения перепада давления на обособленной части робки, последняя также начнет двигаться. Таким образом, вся робка, разделившаяся на две части, будет двигаться ускоренно, [ри большой длине пробки в ней образовывается несколько по-обных трещин, т. е. пробка делится на несколько отдельных порш-ей. Полученное решение согласовывалось с экспериментальными [c.59]

Структурные свойства неподвижных слоев были детально проанализированы в [1]. Существуют два типа неподвижных слоев с регулярной и хаотической (случайной) упаковкой. Регулярная упаковка обеспечивает возможность надежного контроля площади поверхности и суммарной пористости слоя, однако его сборка является дорогостоящей. Тем не менее регулярная упаковка применяется в тепловых регенераторах, в кладке насадки регенератора в высокотемпературных кауперах, используемых в сталелитейной промышленности и прн производстве стекла, а также во вращающихся регенераторах Люнг-строма, используемых на электростанциях. Во всех этнх случаях перепад давления в неподвижном слое должен быть мал. [c.152]

Во всех случаях применения неподвижных слоев перепад давления является одним из основных факторов, определяющих стоимость их эксплуатации. На перепад давления в слое влия]ОТ скорость жидкости, ее плотность и вязкость, размер, форма и ориентация частиц, пористост . слоя, шероховатость поверхности и, возможно, наличие стенок. Для интерпретации экспериментальных данных развиты два основных подхода [c.152]

Универсальность постоянных 150 и 1,75 в уравнении Эргуна вызывает, однако, сомнение. В [13] проведены измерения перепада давления в неподвижном слое, заполненном цилиидрами диаметром 0,617 и высотой 0,488 мм, чему соответствует эквивалентный диаметр =-0,566 мм. Полученные данные почти иа 50% превышают значения, вычисленные по уравнению Эргуна. Авторы [14] также обнаружили, что уравнение Эргуна не позволяет корректно рассчитать перепад давления в слоях со случайной упаковкой, состоящих из сфер, цилиндров, колец и пластин. Тем не менее выражения типа предложенного Эргуном позволяют довольно хорошо описывать экспериментальные данные, если только для каждого типа частиц использовать свою пару констант. [c.153]

Переход от горизонтального участка в зависимости перепада давления от скорости, соответствующего псевдо-ожижениому слою, к наклонному для неподвижного ело обычно происходит плавно. Минимально необходимая для псевдоожижения скорость определяется в этом случае как точка пересечения экстраполированных прямых, описывающих перепад давления в псевдоожиженном и неподвижном слоях (рис. 2). [c.155]

В прямоточном циклоне с неподвижным импеллером (рис. У1-2) вытяжной вентилятор обычно устанавливают на выходе очищенного воздуха это делается для уменьшения эррозии лопастей вентилятора. Поэтому в пылеотделительной камере, расположенной за неподвижными лопа-стями, где в ооновно-м и отмечается перепад давления, создается пониженное давление по сравнению с газом, подходящим к импеллеру. Следовательно, необходимо предусмот- [c.251]

В результате растворяющего действия (снижения поверхностного натяжения) оторочки мицеллярного раствора изолированные частицы нефти, находящиеся в неоднородной среде, начинают перемещаться, т. е. их скорость стаиовится отличной от нуля. Па границе нефть—раствор поверхностное натяжение близко к нулю. Нефть, перемещаясь по пористой среде, встречает на своем пути другие изолированные нефтяные частицы, сливается с ними и вовлекает их в движение. Однако некоторая часть нефти остается в неподвижном состоянии, например частицы, находящиеся в мелких порах среды крупных пор. Для перемещения такой нефти к микроканала.м, по которым движется нефть, необходимо приложить значительные внешние силы, создать большой гидродинамический перепад давления. Вследствие взаимодействия мицеллярного раствора с остаточной нефтью перед оторочкой раствора образуется движущаяся устойчивая зона (вал нефти). Длина этой зоны в основном определяется степенью неоднородности среды и ее первоначальной нефтенасыщенностью. [c.196]

Реакции, осуществляемые при постоянной объемной скорости в процессах с неподвижным слоем катализатора, можно проводить в реакторах различной длины и поперечного сечения. Короткие реакторы с большим поперечным сеяериём используются тогда, когда необходим миниьлальный перепад давления в различных точках сечения слоя, В таких аппаратах ско- [c.16]

С целью уменьшения перепадов давления процессы дегидрирования обычно проводятся на относительно тонком неподвижном слое гранулированного алюмохромового катализатора. Чрезвычайно быстрое образование кокса вызывает необходимость чередовать периоды работы (продолжительностью от нескольких минут до 1 ч ) с периодами регенерации. Катализатор смешивают с инертным теплоносителем, который поглощает тепло, выделяющееся в процессе регенерации катализатора, и отдает его в раакторе. При этом регенерация осуществляется продувкой воздухом. Когда в качестве регенерирующего агента используют рециркулирующий газ, содержащий 2-3% кислорода, максимальные температуры регенерации не должны превышать 650°С. При более высоких температурах Сг Од переходит в неактивную модификацию розового или фиолетового цвета, а y-AljOg переходит ва-АЦОз. Как уже отмечалось в гл.2, процесс регенерации не сопровождается образованием значительных количеств СО. [c.72]

Приведенные выше грубые оценки показывают, что необходимо предусмотреть определенные меры для уменьшения разности тепловых расширений корпуса и труб. Перепад давлений между двумя контурами слишком велик, чтобы можно было установить подвижный коллектор или какой-либо гибкий элемент в корпусе. Весьма привлекательная У-образная конфигурация трубного пучка показана на рис. 12.6, поскольку она позволяет использовать коллекторы с неподвижными трубными досками. Если предусмотреть небольшое свободное пространство в месте поворота труб, тотем самым будут обеспечены надлежащие условия для компенсации различных тепловых расширений труб и корпуса без возникновения значительных напряжений в трубах, трубных досках или корпусе парогенератора. Другим преимуществом подобного типа конструкций парогенераторов является то, что часть корпуса, которая должна быть достаточно толстой, чтобы противостоять высокому давлению воды первичного контура, ограничена зоной смесительных камер, т. е. пространством за трубными досками. Подобная конструкция обеспечивает также хороший доступ к трубным доскам для обслуживания и осмотра, что является чрезвычайно важным, поскольку парогенераторы должны быть исключительно герметичными во избежание перетечек радиоактивных материалов из первого контура и загрязнения ими многих агрегатов электростанции, требующих обслуживания людьми. Хотя количество этих радиоактивных веществ в обычных условиях приводит лишь к умеренной опасности, в аварийной ситуации она может быть настолько серьез1юй, что персонал будет вынужден покинуть станцию. [c.235]

Для течения, возникаюш,его при наложении перепада давления на вынужденное течение, ФРД не удается выразить непосредственно через 7, но можно выразить ее через безразмерную величину = = у Н, которая однозначно связана с у. Было проанализировано полностью развившееся изотермическое установившееся ламинарное течение несжимаемой ньютоновской жидкости. Методология расчета ФРД аналогична описанной в разд. 7.10 для чисто вынужденного течения. Полученные результаты демонстрируют сильное влияние градиента давления на ФРД и среднее значение деформации (у). Как следует из рис. 11.7 (где qplqd— безразмерная константа, характеризующая градиент давления), положительный градиент давления (давление растет в направлении течения, а скорость сдвига у неподвижной пластины равна нулю, qylqd <С 0) не только увеличивает среднее значение деформации, но и сужает ее распределение. При <7г)/<7(г = О имеет место чисто вынужденное течение (кривая 2) при qplЯd > о давление уменьшается в направлении течения, а скорость сдвига равна О у движущейся пластины (кривая 3). При этом ФРД такая же, как для течения между неподвижными пластинами под действием давления. Заметим, что аналогом этого случая является вынужденное течение, при котором движущиеся пластины располагаются в сечении = 1, которому соответствует ось симметрии течения под давлением через щель шириной Н = 2Н. [c.379]