Поток спокойный

Образующийся при смешении золь из трубки успокоителя потока спокойной струей стекает на вершину формовочного конуса 10 (см. рис. 13). Поверхность формовочного конуса разделена на 72 распределительных же- [c.51]

Состояние потока может быть определено по его глубине Ао.- при А > > Ак состояние потока спокойное, при Ао < Ак — бурное. По условиям за- [c.78]

Течение равнинных рек значительно более спокойное, чем горных. Водная поверхность равнинных рек сравнительно ровная. Препятствия обтекаются потоком спокойно, кривая подпора, возникающего перед препятствием, плавно сопрягается с водной поверхностью вышерасположенного участка. [c.236]

С ростом скорости потока газа давление на зерна увеличивается, и при определенной ее величине это давление становится равным весу зерен. В этот момент небольшое повышение скорости газа приводит к увеличению расстояния между образующими слой частицами. Последние начинают отделяться друг от друга и перемещаться. Такой режим называют режимом спокойной, н е т у р -булентной флюидизации. [c.140]

Предварительно очищенная нефть и темные продукты ее переработки (мазуты, масла, гудроны) горят сравнительно спокойно. Высота пламени (при отсутствии ветра) достигает 10—25 м, ветер увеличивает интенсивность горения, дым и пламя часто отклоняются воздушными потоками. При вскипании продуктов высота пламени увеличивается до 70—80 м (в резервуарах РВС-5000). [c.161]

Осущ,ествляемый в печах пламенный процесс можно разделить на два вида 1) спокойный и 2) циклонный (смесеобразование осуществляется в закрученном потоке газов). Видимое пламя представляет собой горящий светящийся поток раскаленных газов. Пламя свободной струи имеет определенную геометрическую форму и размеры, характеризуется его длиной и углом раскрытия, т. е. шириной пламени, которая определяется разбросом горючих частиц и зависит главным образом от конструкции сжигательных устройств и регистров. [c.33]

При увеличении скорости газа за счет скоростного напора движение жидкости по тарелке ускоряется и часть жидкости движется вместе с газом. Высота подъема жидкости у слива достигает 200—250 мм. Жидкость или сливается в перелив спокойно (см. рис. 167, а), или ударяется о стенку колонны при одновременном движении с газом (см. рис. 167, б). В последнем случае над сливом образуется зона уплотнения газо-жидкостного потока, которая является источником интенсивного уноса жидкости. [c.359]

Уравнения для расчета hg, учитывающие влияние порога, интенсивности потока и подпора были получены путем преобразования формулы для высоты уровня спокойно текущей жидкости [2341 [c.51]

Для реализации на практике потенциального течения должны быть предусмотрены направляющие вставки. Получаемая траектория капли представляет собой пространственную спираль (рис. 3.26). Радиальная скорость капель на выходе иэ распылителя мала. В тангенциальном направлении траектория определяется по существу тангенциальным вектором скорости капли. Наряду с этим капля увлекается или тормозится потоком газа. Траектория в осевом направлении получается из наложения силы тяжести и осевой составляющей силы воздействия на каплю газового потока, которая может быть направлена и навстречу гравитационному полю. Поток газа, направленный навстречу капле, имеет вблизи от распылителя небольшую радиальную составляющую. Капля движется, выйдя из распылителя, сначала практически в почти спокойной атмосфере. Чем ближе капля к входу газа, тем сильнее становится встречное движение, т. е. тормозящее действие. Поэтому предполагается, что поток газа Оо направлен [c.182]

Различают спокойное, послойное перемещение жидкости, в котором слой движется параллельно соседнему. Такое перемещение называется ламинарным, другой тип — турбулентный характеризуется сложным движением частиц жидкости, не совпадающих с основным потоком, т. е. завихренным движением. Переход от ламинарного движения к турбулентному зависит от начальной скорости движения жидкости. [c.42]

Расход вытяжного воздуха в спокойной воздушной среде (при отсутствии сносящих потоков), по опытам И. А. Михайловой, выражается формулой [c.90]

Приведенное описание хроматографического разделения сложных газовых смесей, конечно, нельзя принимать буквально оно дает лишь примерное представление о сущности процессов, происходящих в колонке хроматографов. На движение компонентов газовой смеси влияет ряд факторов, нарушающих их равномерное движение. Газы движутся не в свободной трубке, где поток может быть равномерным и спокойным (ламинарным), а через извилистые ходы между частицами сорбента. Кроме того, в месте соприкосновения разных газов (на их границе) возникает частичное смешение их, вызванное взаимным проникновением (диффузией) молекул одного газа в другой. Движение полос по слою сорбента сопровождается поэтому размыванием, которое тем больше, чем больше их путь и время пребывания в колонке. Это, естественно, затрудняет разделение. Во всяком случае, оно не происходит так четко, как изображено на рис. 16. Некоторые факторы, которые во многом определяют аналитические возможности хроматографического метода, иногда трудно поддаются учету и математическому описанию. [c.63]

Получение. Через реакционную трубку с серой пропускают равномерный поток очищенного фтора со скоростью 1—1,5 л ч. Сера немедленно загорается в токе фтора, что можно определить по разогреванию медной трубки в зоне горения. Реакция протекает спокойно, без нагревания извне. Выделяющийся газ конденсируют в приемнике, помещенном в сосуд Дьюара с жидким воздухом. [c.162]

Даже для высокоомных сред с х=10 См-см- при разности потенциалов Дф всего 0,1 В согласно критерию по формуле (2.40) обеспечивается достаточная защита —/ =/8 = 0,14 /, т. е. плотность подводимого тока / в семь раз больше необходимой для защиты / . Выражение (2.46) справедливо только для диффузии окислителя в спокойной среде, но не для других возможных видов переноса, например потоком жидкости или обдувом (аэрацией) из газовой фазы. Таким образом, узкие щели, заполненные неподвижной водой, вызывают меньше опасений по эффективности защиты, чем области экранирования тока камнями. [c.61]

Если фракционный состав топлива обеспечивает спокойное залегание частиц в потоке воздуха при заданных пределах форсировки топки, то становится допустимым любое время пребывания частиц в топочном процессе длительное для крупных и короткое для наиболее мелких. В этом смысле время сгорания топливных частиц в слоевых топках не ограничено. [c.143]

При этих условиях частицы данной фракции окажутся взвешенными в потоке, как бы потеряв свой вес. Соответствующая этому скорость потока окажется критической для спокойного пребывания этих слоевых частиц в потоке воздуха [c.143]

Раствор жидкого стекла вливается в смеситель с большой скоростью в струю раствора сернокислого алюминия и завихряет поток, благодаря чему растворы смешиваются практически мгновенно. Образующийся при смешении растворов золь из смесителя по трубке успокоителя потока спокойной струей поступает на вершину формующего конуса, распределяется на 72 струйки и стекает в турбинное масло в формовочную колонну. Потеряв в слое масла скорость, образовавшиеся шарики продолжают медленно опускаться вниз по колонне, попадают в формовочную воду и ее потоком по выносной трубе поднимаются в транспортный желоб. Выносная труба выведена почти на верх колонны, чтобы уровновесить уровень масла в колонне и водной взвеси шариков в трубе. Высота трубы определяет уровень раздела масла и воды в колонне и регулируется наставными кольцами. По желобу шарики водой транспортируются в промывочный чан, в котором они остаются, а вода по сливному шлангу через воронку и трубопроводу самотеком возвращается в промежуточную емкость, откуда насосом направляется в формовочные колонны. [c.84]

Значительно меньшая потеря давления у сопел Вентури и труб Вентури по сравнению с диафрагмой и нормальным соплом объясняется тем, что поток спокойно обтекает стенки трубы, не создавая завихрений ни при входе в суженный участок, ни при выходе из него. Переход потенциальной энергии потока в кинетическую при сужении и последующий обратный переход при расширении в диффузоре происходит почти без потерь и давление по прохождении суженного участка почти полностью восстанавливается. Поэтому сопла Вентури и трубы Вентури целесообразно применять в тех случаях, когда потеря дазления имеет решающее значение. [c.311]

При ламинарном режиме поток спокойно омывает всю поверхность цилиндра, не отрываясь от него. При достижении числом Рейнольдса значения 500 наступает турбулентный Р ежим, условия О мывания передней ( по отношению к движению потока) и задней сторон цилиндра делаются резко от-ЛИЧ1НЫМИ, около средней линии сечения происходит отрыв струй от поверхности и образование вихрей. Поэтому и теплоотдача по окружн1ости цилиндра меняется. Максимального значения коэффициент теплоотдачи достигает на лобовой образующ-ей цилиндра, затем он быстро падает и достигает своего-минимума около средней линии сечения, а затем вновь возрастает. [c.46]

Естественная конвекция носит всегда явно выраженный ламинарный характер. Однако, если поверхность нагрева имеет большую высоту, то поток нагретой жидкости или газа по мере удаления от нижней грани перестает быть спокойным и может стать турбулентным в некоторых случаях он может даже отделиться от стенки. Поэтому коэффициент теплоотдачи а не является постоянным на всем протяжении вертикальной плиты или трубки (фиг. 17). На кижней границе величина коэффициента теплоотдачи велика, по мере подъема по стенке а постепенно уменьшается, так как увеличивается толщина лам1Инарно перемещающегося вдоль стенки потока жидкости. Если пограничный слой становится турбулентным, то указанный коэффициент вновь повышается. Теоретически выведенное для местного коэффициента теплоотдачи а уравнение, правильность которого была проверена измерениями температурного и скоростного полей у вертикальной стенки, содержит в данном случае, по.лшмо разности температур А/, значение высоты плиты или поверхности Я [c.34]

В случаях, когда нагрузки по пару и жидкости значительно изменяются по высоте колонны, ее целесообразно выполнять из частей разного диаметра и использовать тарелки с различным числом потоков. Например, атмосферная колонна высокопроизводительной установки (рис. 100) имеет в верхней и нижней частях меныпий диаметр и тарелки с различным числом потоков. В сечениях с большим количеством жидкости — контуре циркуляционных орошений, средней и отгонной частях колонны — установлены четырехпоточпые клапанные тарелки. В сечении с небольшой жидкостной нагрузкой — над вводом сырья — установлены одно-поточные тарелки. Переток флегмы при смене числа потоков на тарелках осуществляется распределительными коллекторами. Для вывода орошения в верхней и средней частях колонны установлены сборные тарелки с трубами для прохода паров. Эти тарелки предназначены также для перераспределения флегмы при ее перетоке с двухпоточных на четырехпоточные тарелки. В месте ввода сырья установлено устройство, состоящее из трех конических обечаек, нижняя из которых является сборником-распределителем флегмы. Сырьевой поток подается тангенциально по двум штуцерам из одного штуцера поток попадает в кольцевое пространство между верхней и средней коническими обечайками, а из второго — в область между средней и нижней обечайками. Такое разделение потоков способствует более спокойному их вводу и лучшей сепарации жидкой фазы. [c.131]

Таким образом, дисперсная фаза вызывает дополнительное обратное перемешивание лишь при спокойном движении капель, когда увлекаемые ими шлейфы оплошной фазы не срезаются возникающими при интенсивном перемешивании радиальными вихрями. Это наглядно иллюстрируют результаты работы [147], авторы которой обнаружили возможность значительного снижения обратного перемешивания однофазного потока путем установки цилиндрических патрубков в отверстиях статорных колец колонны Микско (рис. У-14). Интересно отметить, что с увеличением длины патрубка снижалось обратное перемешивание однофазного потока. При наличии же в колонне встречного [c.167]

Неравномерный рост осадков обусловил собою дифференциацию участков с повышенным и пониженным давлением. При повторных орогенических фазах разница в давлении между смежными отдельными участками все более и более усиливалась. Мог наступить такой момент, когда массы пластичных глин под давлением в несколько сотен атмосфер вышли из равновесия и вместе с газом, водой и нефтью устремились вверх по линиям наименьшего сопротивления в сводовые части антиклинальных складок. Сначала поднялись газы и вода, как наиболее подвижные, за ними уже последовали нефть и глинистые массы. В условиях громадного -давления происходили местные прорывы складок с образованием так называемых дианировых структур. При обильном притоке снизу газа этот последний, не успевая постепенно спокойно выделяться наружу, скопляется в ядре складки и вызывает извержения газ вырывается и, воспламеняясь, образует вертикальный огненный стллб, затем следует излияние грязевых потоков и выброс обломков твердой породы, которые, смешиваясь с жидкой грязью, образуют сопочную брекчию , покрывающую склоны вулкана — окружающие пониженные части рельефа. Так возникают грязевые вулканы. Нефть, воспользовавшись системой разрывов и трещин, образовавшихся вокруг вулкана, поднималась в верхние, разрыхленные горизонты и скоплялась вокруг ядра. Так возникли связанные с грязевыми вулканами нефтяные месторождения. [c.125]

Уравнения (VII.123)—(VII.126) напоминают систему уравнений (VI 1.90) —(VI 1.94) для двухфазного потока, однако они имеют ряд особенностей, которые вскрываются нри практическом расчете реакторов с кипящим слоем. Дело в том, что кипящий слой представляет собою динамическую систему, в которой отношение высоты работающего кипящего слоя (Я) к высоте слоя в спокойном состоянии (Нц) определяется диаметром частиц катализатора ( кат) и плотностью (Ркат) и линейной скоростью потока газа и. Далее критическая скорость Мкр не является произвольной величиной, а также является функцией ат и Ркат- [c.313]

При остановке печь прежде всего переключается на ручное управление, и затем прекращается подвод топлива. Пропускаппо продукта поддерживается в трубах до тех пор, пока не упадет его температура — в печах с большо11 поглощающей поверх [о-стью хотя бы на 60—80° С, в печах с малой поглощающей поверхностью — на 100—200° С. Затем выключается иасос для перекачки продукта II запирается вентиль па входе продукта в печь. Сразу же после этого открывается вентиль на спускном трубопроводе, и только потом закрывается вентиль на выходном трубопроводе пз печи. Как только давление в трубах упадет ниже давления пара, открывается подача пара в трубы печи. Сначала в печь вводится довольно сильный поток, чтобы трубы хотя бы частично прочистились. Затем достаточно более спокойного пропаривания, необходимого для отвода остающегося тенла футеровки и для защиты от перегрева труб. В зависимости от типа печи продувка паром длится от 4 до 8 п. Перед входод обслуживающего персонала в печь в целях безопасности необходимо проверить, отключен лп подвод газа и пара в камеру сгорания. [c.116]

I—поток горючей смеси II, III—кольца воспламенения iV — поток горючей смеси с умеренной скоростью (прямой конус) V — поток горючей смеси с наибольшей скоростью (кольцо воспламенения уменьшается) VI — зона спокойного горения смеси (обратный конус) VII — кольцо воспламенения с незначительной нагрузкой VIII — центральная часть с большой скоростью потока горючей смеси IX — поток горючей смеси с большой скоростью X — зона воспламенения XI — проволочная сетка, над которой образуется конус пламени в зоне замедления потока XII — проволочная сетка, над которой образуются мелкие конусы пламени XIII — пористая насадка, над которой многочисленные микроконусы сливаются, образуя один непрерывный слой пламени. [c.87]

Однако стабильное пламя можно сохранить и при большой интенсивности работы горелки (турбулентное движение потока горючей смеси). В этих целях могут быть использованы различные технические приемы (рис. П-И, д — к). Так, при не аэродинамической форме горелки значительно тормозится поток (рис. П-11, д), вследствие чего образуется зона спокойного горения смеси с размещением пламенп по ее краям (обратный конус). Другой, более часто используемый прием — созданпе стабильного пламени во вторичном потоке у края горелки (рис. П-11, е) или в ее центре (рис. П-11, ж). Применяют его, например, при установлении метанокислородного пламени в реакторе для парциального окисления метана в ацетилен. В этом случае параллельно с метано-кислородной смесью, поступающей по осп горелки, подается кислород — скорость горения увеличивается, а скорость потока в зоне пламени становится умеренной. Возможно также введение кислорода перпендикулярно оси горелки с образованием диффузионного пилотного пламени, являющегося стабилизатором. [c.88]

Рассматривая теплофизические свойства кипящего слоя, особое внимание следует уделять анализу изменения коэффициентов эффективной теплопроводности X и теплоотдачи к поверхности теплообмена в с ростом скорости прохождения газовой смеси [3]. Опыты показывают, что при увеличении скорости потока газов теплопроводность слоя вначале резко возрастает и даже при спокойном псев-доожиженип, соответствующем значению IV = 1,2—1,4, примерно па два порядка превышает эффективную теплопроводность фильтрующего слоя. Своей максимальной величины % достигает при относительном увеличении высоты слоя ШН == 1,5 1,75. При дальнейшем увеличении скорости уменьшается объемная концентрация твердой фазы и теплопроводность слоя снижается. Тем не менее, даже при скоростях, близких к уносу, величина Л в кипящем слое в несколько раз превышает эффективную теплопроводность неподвижного слоя. [c.258]

Когда скорости потока пара очень малы, конденсат свободно достигает основания трубы. Еслн скорость пара постепенно увеличивается, то наступает момент, когда большие волны и возмущения возникают у основания трубы с периодической задержкой жидкости потоком пара. Часть жидкости отделяется и верхней асти трубы. Это явление известгго как захлебывание, и самая низкая скорость нара, нри которой оно происходиг, называется скоростью захлебывания. Дальнейшее увеличение скорости нара приводит к росту возмущения пленкн на большей длине, и конденсат отделяется на обоих концах трубы. С увеличением скорости все меньше и меньше ко денсата нытскаст у основания трубы, пока не возникает восходя-щий поток обеих фаз. Этот восходящий поток очень хаотичен, но с дальнейшим увеличением скорости пара он становится менее беспорядочным, и нрн высоких скоростях устанавливается относительно спокойный кольцевой восходящий [ЮТОК. [c.344]

Контрольный расчет по методике ЛИОТ ВЦСПС показал, что для нормальной работы рассматриваемого отсоса в спокойной воздушной среде необходимо повысить воздухопроизводитель-ность до 9300 м /ч, а при учете сносящих ветровых потоков — до еще больших величин. [c.94]

При разде лении компонентов тазовой Смеси, имеющих температуры кийения выше —100°С, головку 4 колонки охлаждают смесью сухого льда и ащетона, которую помещают в дефлегматор 3. Для иредотвращения вспенивания сухой лед помещают на небольшую платформу 2 из медной сетки, подвешенную примерно на 0,5 см ниже уровня налитого в дефлегматор ацетона.. При этом куски сухого льда спокойно растворяются и благодаря образующимся конвекционным потокам во всем резервуару сохраняется одинаковая темлература. [c.302]

Ламинарный или пленочный режим в трубчатых аппаратах существует только при малых скоростях и характеризуется спокойным стеканием жидкости по стенкам трубы. При увеличении скорости пара поток его воздействует на жидкую пленку, затормаживая ее движение. При этом на границе пара и жидкости образуются паровые вихри. Механизм процесса массопередачи при этом изменяется, и начинает преобладать турбулентная диффузия. При дальнейшем увеличении скоростн возникает режим, который по аналогии с насадочными колоннами получил наименование эмульгационного [97). [c.49]

В своей работе И. П. Усюкин и Л. С. Аксельрод [1491, [150] задались целью установить условия прекращения проваливания жидкости через отверстия тарелки, а также нижний предел устойчивой работы барботажной тарелки, при котором барботаж начинает осуществляться по всему рабочему сечению тарелки. Они исходили при этом из схемы показанной на фиг. 150. Вследствие падения уровня по направлению потока жидкости на тарелке газ прорывается в конце пути жидкости, где глубина барботажа минимальная. Поэтому по пути следования жидкости устанавливались три зоны зона стекания жидкости зона, где нет стекания, но нет и барботажа зона пены. Хотя такая схема и соответствует представлетям о течении спокойной жидкости, для случая барбо-194 [c.194]

Скорость потока в трубах не должна превышать 0,3 м/с. Реакторы и мешалки рекомендуется предварительно протравить в спокойной кислоте с целью образования хорошей защитной пленки. Необходимо следить за тем, чтобы в емкости для хранения не проникал влажный воздух, способствующий образованию агрессивной разбавленной кислоты. Напряжения в материале нежелательны, поскольку способствуют коррозии под напряжением. Коррозия ускоряется в присутствии двуокиси серы, сероводорода и солей тяжелых металлов и замедляется в случае мышьяка, сурьмы и коллоидов (клей, хиноидин). При хранении концентрированной Нг804 в стальных реакторах выделяется некоторое количество водорода, что приводит к повышению давления. Поэтому бочки, содержащие концентрированную Н2504, необходимо открывать осторожно. [c.390]

Нержавеющие стали в целом находят весьма ограниченное применение в морских условиях. Успешное их применение основывается на контроле окружающей среды с целью поддержания пассивности металла пли же подразумевает защитные меры, препятствующие местной коррозии. Нержавеющие стали обычно стошш в морских атмосферах, где на от крытой незащищенной поверхности сохраняется пассивная пленка. Благоприятны для поддержания пассивности и условия в быстром потоке морской воды. В спокойной морской воде причиной разрушения металла часто является местная коррозия, в частности ппттинг. Наблюдается также коррозионное растрескивание под напряжением. Однако прп правильном выборе типа сплава, а также режимов упрочнения п старения высокопрочные нержавеющие стали стойки в морских атмосферах. [c.57]

Теория турбулентных затопленных струй рассматривает течение струи в спокойной среде той же плотности [27, 28]. Г. Н. Абрамовичем [27] изучена также струя в сильно турбули-зованном потоке. Рассмотрим характер течения турбулентной струи в турбулизованной среде, в которой наблюдаются пульса-ционные скорости, примерно равные во всех направлениях (турбулентность, близкая к однородной изотропной). [c.32]

Равномерность концентрации частиц топлива в воздушном потоке, предусматриваемая при выводе формулы, может быть выдержана для спокойного сжигания и хорошего перемешивания. В действительности же эти условия не всегда выполняются. Например, при сжигании мазута с помощью форсунок высокого давления или прямоструйных форсунок низкого давления топливо движется внутри воздушного потока, не смешиваясь с ним, на значительном расстоянии и лишь на расстоянии, превышающем 1 + 12 (см. рис. 15), т. е. на участке неполного смешения и крупного распыления, достигаются условия, предусматриваемые при выводе формулы. Определенные по формуле скорость горения и потребный объем топочного пространства окажутся преуменьшенными. В таких случаях либо предусматриваются дополнительные камеры сгорания (предтопки, форкамеры, иодподовые пространства горения и т. п.), либо горение в расчетном объеме не заканчивается и протекает с повышенными потерями. Очевидно, в формулу необходимо ввести коэффициент равномерности концентрации 1. [c.61]

Равномерность концентрации частиц топлива в воздушном пиюке, лредусматриваемая при выводе формулы, может быть выдержана для спокойного сжигания и хорошего перемешивания. В действительности же эти условия не всегда выполняются. Например, при сжигании 1мазута с помощью форсунок высокого давления или прямоструйных форсунок низкого давления топливо движется внутри воздушного потока, не смешиваясь с ним на значительном расстоянии, и лишь на расстоянии, превышающем h + к (рис. 28, а), т. е. на расстоянии, превышающем длину участка неполного смешения и крупного распыления, достигаются условия, предусмотренные при выводе формулы. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология