Капилляры форма

Из формулы (IV. 96) следует, что коэффициент теплоотдачи зависит от массового потока пара /п, который в свою очередь является функцией коэффициента массоотдачи р, и от эквивалентного коэффициента теплопроводности жидкости Если происходит испарение жидкости из пористого твердого тела, то р и А, зависят от формы и размеров поверхности испарения, физических свойств жидкости и парогазовой смеси, температуры и давления. При испарении жидкости из пористого тела действительные поверхности теплоотдачи и массоотдачи различны. По мере испарения жидкости ее поверхность перемещается в глубь твердого тела. При этом определяющую роль играют процессы переноса в капиллярах, форма и размеры которых зависят от строения пористого твердого тела. Это создает большие трудности для математического описания процессов массо- и теплоотдачи. Поэтому обычно значения р и Я определяются экспериментально. [c.336]

После регулировки хлоратора производится проверка его паспорта (составленного на заводе) для выбранного номера капилляра. Форма паспорта указывается в табл. 48. [c.261]

Форма сечения капилляра Форма сечения капилляра кг [c.36]

Недостаточно выяснена зависимость Ре/ от.формы элементов слоя и шероховатости их повер сности. Измерения в слое керамических колец [39] показали, что 1/Ре/ выше, чем для шаров (рис. 111.7,6, линия 3). Шероховатость и, в особенности, наличие крупных капилляров, выходящих на поверхность элементов слоя, должны увеличивать релаксационную составляющую коэффициента дисперсии, особенно для потока жидкости. [c.101]

Если жидкость смачивает стенку капилляра, то ее поверхность имеет вогнутую форму. Разность давления на поверхности жидкости определяется из уравнения (4.1), приче.м давление в жидкости меньше, чем в газовой фазе. У капилляра круглого сечения оба радиуса равны и уравнение принимает вид Р = 2уг, где /- — радиус капилляра. [c.188]

Кроме П, и (гп ), заметное влияние на процессы массопереноса оказывает доля других пор и степень извилистости каналов, которую можно рассматривать как отношение среднего пути макрочастицы газа в пористом теле к линейному размеру в направлении потока I. Корпускулярные модельные структуры, составленные из сферических частиц одинакового размера, имеют при кубической укладке пористость Пу = 0,47 и коэффициент извилистости (/>//— 2 [9]. Для мембран с губчатой структурой оценка величин ( )/1 возможна на основе опытных данных по проницаемости, в частности, для пористого стекла Викор (Пу = 0,3), ( = 50 А) коэффициент извилистости пути с учетом локальных сужений капилляров достигает 5,9 [10, 11]. Для мембран (типа ядерных фильтров) с порами в форме прямых каналов отношение //= 1. [c.41]

При мокром способе волокно формуется в осадительную ванну, минуя стадию удаления растворителя на воздухе. Причем внутрь капилляра подают осадитель (рис. П-11,в), обычно воду. [c.58]

Аппарат с движением разделяемого раствора по капиллярам волокон и отводом фильтрата с наружной поверхности волокон отличается от описанного аппарата несколько иной формой клеевого соединения волокон в пучок. Аппарат такого типа предложен фирмой Дюпон (рис. П1-43). В трубной решетке 1, которая размещена внутри корпуса 3 аппарата, концы полых волокон заклеены, в то время как вторая трубная решетка 4 обеспечивает крепление и герметизацию открытых концов волокон. Разделяемый раствор поступает в корпус 3 аппарата и движется между пучками волокон 2. Получаемый фильтрат по капиллярам волокон отводится в сборник фильтрата 5. [c.158]

Влияние свойств пористого слоя на скорость фильтрования нередко выражают посредством параметров, определяющих его структуру, в частности эквивалентного размера пор, пористости слоя, удельной поверхности и щероховатости частиц. С этой целью принимают идеализированные модели пористого слоя, например модель цилиндрических капилляров. Однако в настоящее время принципы построения моделей пористых сред требуют уточнения [24]. Так, следует отметить, что способы определения параметров пористых сред адсорбцией, капиллярной конденсацией, ртутной поро метрией, электронной микроскопией нередко приводят к разным результатам, причем одни параметры модели и объекта могут совпадать, а другие различаться. Использование идеализированных моделей пористых сред не способствует лучшему пониманию процесса фильтрования, а все параметры, характеризующие пористую среду, в конечном счете приходится объединять в один, находимый экспериментально параметр, называемый коэффициентом проницаемости или удельным сопротивлением. К сказанному надлежит добавить, что отмечено шесть типов укладки моно-дисперсных шарообразных частиц в слое, причем форма пор, влияющая на гидродинамику слоя, различна для разных типов укладки [39]. [c.24]

Модели с застойными пленками. В математическом описании таких моделей принимают, что промывная жидкость протекает по капиллярам осадка, размеры и форма которых неизвестны, в виде сплошных струй, соприкасающихся с пленкой фильтрата, равномерно распределенной по поверхности капилляров толщина пленки фильтрата и коэффициент переноса растворимого вещества из пленки в промывную жидкость также неизвестны. Анализ процесса не изменяется при промывке насыщенного фильтратом или предварительно обезвоженного осадка. Рассмотрим типичное математическое описание, выполненное на основе дифференциального уравнения материального баланса по растворимому веществу с соответствующими граничными условиями в предположении поршневого течения промывной жидкости без продольного перемешивания [270, 271]. При условиях, что сечение потока и скорость промывной жидкости постоянны, получено уравнение, связывающее концентрацию растворимого вещества на выходе из осадка и продолжительность процесса [c.250]

Ю. П. Розин и Н. П, Тихонова (Одесский Государственный университет) модифицировали прибор Ричардса с целью измерения интенсивности звука в проводящих жидкостях. Используя известный метод измерения поверхностного натяжения, предложенный Ребиндером, они разработали компенсационный метод измерения интенсивности звука. В пузырьках, образуемых в акустическом поле, максимальное давление воздуха много выше, чем в отсутствие поля. При увеличении интенсивности звука форма мениска становилась более плоской. По мнению авторов, это эквивалентно действию постоянного давления, направленного внутрь капилляра и не зависящего от угла наклона капилляра относительно звукового фронта. [c.128]

В шприц 2 засасывают нефть, прикрепляют к нему капилляр 3 и, медленно вращая головку микрометра, выдавливают каплю нефти на плоский конец капиллярной трубки. При помощи лупы определяют правильность формы капли, обращая внимание на образование цилиндрической ножки капли. При нарушении формы капли или ее ножки капилляр необходимо еще раз тщательно отмыть. [c.154]

При помощи лупы определяют правильность формы капли, обращая внимание на образование цилиндрической ножки капли. При нарушении формы капли или ее ножки капилляр необходимо еще раз тщательно отмыть. [c.181]

Способы измерения вязкости, основанные на истечении жидкости из капиллярных трубок, широко распространены. Напротив, способы, построенные на принципе движения твердого тела определенной формы в вязкой жидкости, применяются сравнительно редко вследствие того, что даже для тел простейшей формы соответствующие уравнения движения получаются очень сложными. Эти способы находят себе применение преимущественно в тех случаях, когда способы, основанные на втором принципе, т. е. на истечении жидкости из капилляров, практически неприменимы вследствие экспериментальных трудностей. [c.251]

Диаметр капилляра. Это определение является труднейшей частью всех измерений. Строго цилиндрические капилляры кругового сечения встречаются редко. Гораздо чаще сечение имеет форму эллипса, а по длине весь капилляр представляет собой усеченный конус. Если диаметр неодинаков но всей длине и если это измерение диаметра неравномерно, то таким капилляром нельзя пользоваться. [c.282]

Если принять, что поры и капилляры в пористых телах и порошках имеют правильную форму, то также можно оценить их размеры, зная пористость и удельную поверхность. Иногда принимают поры за сферы радиусом г, и тогда пористость н удельная поверхность равны [c.133]

Анализ соотношения (IV. 70) показывает, что оно справедливо и для единичного цилиндрического капилляра, и для системы капилляров различной формы, поскольку в это уравнение не включены их геометрические параметры. Это уравнение применимо, если выполняются все условия, сформулированные выше. [c.222]

В процессе экструзии концентрированных растворов и расплавов волокнообразующих полимеров через капилляры (отверстия фильеры и пр.) наблюдаются не только расщирение диаметра истекающей струи, но и другие изменения ее формы. При увеличении скорости сдвига струя теряет цилиндрическую форму, а на ее поверхности появляются шероховатости. Это явление обусловлено началом неустойчивой экструзии полимера, находящегося в вязкотекучем состоянии. В зависимости от интенсивности проявления этого эффекта используют различные термины. [c.181]

Структурные изменения в пристенном слое существенно отличаются от тех, которые происходят в процессе течения в основной массе струи. Возникающие напряжения могут приводить к периодическому проскальзыванию пристенных слоев, что влечет за собой проявление нестабильности потока. В больщинстве случаев такая нестабильность проявляется по причине 5-6-кратной деформации, развивающейся в результате сдвига, и возникающих при этом нормальных напряжений. Необходимо отметить, что увеличение длины капилляра / ослабляет нестабильность процесса истечения концентрированных растворов и расплавов полимеров. Нарушение установившегося течения и профиля скоростей, которое выражается в искажении формы струи жидкости, вытекающей из капилляра, определяется как эффект эластической турбулентности . Область проявления эластической турбулентности соответствует увеличению эффективной скорости сдвига. Эта область смещается в сторону больших X и у при ослаблении входовых эффектов, при удлинении капилляра, при снижении г эф. [c.182]

Турбулентность эластическая - нарущение стабильности потока концентрированного раствора или расплава полимера, проявляющееся в искажении формы струи жидкости, вытекающей из капилляра. [c.407]

Акустические волны, применяемые в различных технологических процессах, преобразуются с высоким КПД в энергию других форм механического движения в многофазной среде. Это увеличение скоростей движения жидкостей и газов в капиллярах и пористых средах, турбулизация многофазных систем, интенсификация тепломассообменных процессов и процессов горения, диспергирования, фильтрации и разделения многофазных систем. [c.27]

Для теоретических исследований Смолер предпочитает капилляры, изогнутые под углом 45°. Изготовляются они очень просто обычный капилляр изгибается в пламени под углом 90° и затем разрезается в середине изгиба. Таким образом, получаются два почти идентичных капилляра, форма которых показана на рис. 12 справа. При этом почти полностью сохраняются вышеуказанные преимущества горизонтальных капилляров и нормальный период капания (3—4 сек) достигается при малых скоростях вытекания. К тому же эффект сохранения обедненного раствора у устья этих капилляров значительно меньше. [c.34]

А. Г. Белкиным, Л. П. Ни, В. Д. Пономаревым, Е. А. Гала-бутской предложены уравнения фильтрования, учитывающие зависимость удельного сопротивления от пористости и диаметра частиц осадков, получаемых при ф ильтровании различных суспензий. Т. А. Малиновской. исследована зависимость ско рости фильтрования от структуры осадка. Проф. Г. М. Знаменский предложил раскрыть сущность удельного сопротивления через структурные характеристики слоя диаметр капилляров, форму поперечного сечения капилляров, число капилляров, приходящееся на 1 площади фильтра, коэффициент, характеризующий криволинейность капилляров, коэффициент, зависящий от взаимного расположения частиц в слое и др. Г. М. Знаменским предложены уравнения фильтрования, н которых диаметр частиц, модуль упругости при сдвиге для деформирующихся частиц, отнесенный к единице вязкости, структурное сопротивление осадка и другие параметры подлежат экспериментальному определению. Теория фильтрования Г. М. Знаменского наиболее полно отражает количественную зависимость между факторами, определяющими процесс фильтрования, но для практического пользования она очень сложна. [c.18]

Микрореологичес кий характер формирования адгезионного соединения полиэтилена и целлофана подтвержден работами В. Е. Гуля и Л. Л. Фоминой, в которых была сопоставлена кинетика затекания расплава полиэтилена в микродефекты целлофана с зависимостью адгезии от продолжительности контакта адгезива с субстратом. Был моделирован процесс затекания расплава полиэтилена в капилляры, форма которых соответствовала форме микродефектов на поверхности целлофана. [c.26]

Если цилиндры, образующие рассматриваемый капилляр, уложены недостаточно плотно, то возникает задача об отыскании давления в капилляре, форма которого приведена на рис. 51, б. Такая конфигурация полностью определяется радиусом цилиндров Я и шириной капилляра в средней части I. При вытеснении смачивающей жидкости из этой системы усы жидкости могут остаться не только в углах капилляра, но и в его середине, если величина I достаточно мала. В последнем варианте газ разбивается на две отдельных части. Если I велико, то жидкой перемычки в средней части капилляра нет и газ занимает все пространство, за исклю-чениел углов. [c.66]

Для капилляров некруглого сечения коэффициент Кь 5 = 2. Так, [22, Р. С. arman] для сечения в форме, равностороннего треугольника Ко= 1,67 для квадратного — Ко = 1,78 дл эллиптического сечения с отношением полуосей 1 2 —/Со = 2,13 для прямоугольной щели Ко — и для кольцевой щели Ко = = 2 — 3. Поэтому в соотношении (П. 29) надо бы в принципе коэффициент Ко = 2 заменить на Ко, , меняющийся с изменением формы сечения вдоль капилляра. [c.35]

Важной разновидностью хроматографической колонки является капиллярная колонка, представляющая собой длинный капилляр, свернутый в спираль. При газо-жидкостной хроматографии неподвижная жидкая фаза наносится непосредственно на стенкн капилляра. Колонка, наполненная зернистым носителем, является по существу системой связанных между собой капилляров разных диаметров, разной длины и формы, образованных каналами между зернами носителя и между этими зернами и стенками трубки. Очевидно, что выход компонента из такого набора параллельных, не строго одинаковых капилляров будет происходить через несколько различаюи иеся промежутки времени, что приведет к некоторому расширению хроматографиче- [c.549]

Реальная структура пористой матрицы мембраны моделируется системой элементарных капилляров различной геометрической формы, в которых образуются мениски в виде сферы или цилиндра. Для сферы главные радиусы кривизны одинаковы Г = Г2 = г, для цилиндра один из главных радиусов стремится к бесконечности г - оо и поэтому капиллярные давления в порах сферической и цилиндрической форм равны соответственно 2ожг/г и ажт г. Капиллярный потенциал определяется соотношением [9] 1 [c.52]

От давления Р = 0 до P = Pi расход равен О (рис. П-19, а). При Pi=(2a/r) os 0 расход возрастает от Goo=0 до Goi = P, (nrVsix/). согласно уравнению Пуазейля, и Gqi—Gqo становится равным AGoi- При дальнейшем росте давления AG растет пропорционально увеличению давления. Для п параллельных одинаковых капилляров кривая имеет ту же форму, но пг [c.97]

Пикнометр—очень маленькая стеклянная колбочка (объемом от 1 до 25 1 )с гралуированными капиллярами и притертой пробкой. Пикнометры бывают различной формы.. [c.208]

При исследовании макрокинетики химических реакций в пористом зерне нерационально рассматривать процесс в отдельной поре. Поры реальной частицы катализатора неодинаковы по размеру и, пересекаясь друг с другом, образуют запутанную сеть более того, форма свободного объема частицы может напоминать скорее совокупность каверн неправильной форшл, чем сеть капилляров. Поэтому пористое зерно рационально рассматривать как квазигомогенную среду, характеризуя скорость диффузии реагентов эффективным коэффициентом диффузии О, а скорость химической реакции — эффективной кинетической функцией г С, Т). Последняя выражает зависимость скорости реакции в единице объема пористого зерна от концентраций реагентов и температуры в данной точке объема зерна и связана со скоростью реакции на единице активной поверхности р соотношением г = ар (С, Т). [c.100]

В 1933 г. Уббелоде [85] с целью улучшения существующих систем капиллярных вискозиметров предложил оригинальную конструкцию, при которой образуется висячий уровень жидкости, обладающий рядом важных свойств. Явление образования висячего уровня заключается в следующем. При истечении из капилляра , имеющего форму, изображенную на рис. XI. 1, жидкость стекает по стенкам расширения В и удерживается на горизонтальной кольцевидной плоскости аа благодаря силам сцепления между жидкостью и стенкой. В тот момент, когда жидкость попадает на вертикальные стенки ЬЬ расширения В, на нее начинает действовать сила тяжести, вследствие чего жидкость стекает вниз ио стенкам в направлении, указанном стрелками. Уббелоде показал, что толщина 6 висячего слоя жидкости зависит не от плотности, не от вязкости и не от иоверхиостного натяжения, а только от размеров капилляра и высоты напора. [c.254]

Независимо от формы вискозиметра их капиллярные трубки должны быть таких размеров, чтобы при любом определении время истечения исследуемого продукта было не менее 60 сек. (желательно, чтобы оно составляло 100 сек.). Если длина капилляров примерно одинакова (у вискозиметров коаксиального типа 100 мм, а у 1]-образных приборов 100—120 мм), время истечения жидкости будет находиться в прямой зависимости от диаметра капилляра. Поэтому во избежание излишней затяжки определения рекомендуется выбирать диаметр капилляра в зависимости от величины вязкости исследуемых продуктов согласно данным табл. XI. 13 для коаксиа.тьных вискозиметров и согласно данным табл. XI. 14 для и-образных. [c.306]

Каииллярпос поднятие наблюдается и между пе полностью погруженны.мн в жидкость параллельными пластинами, близко расположенными друг к другу (рис. 11.23). В этом случае мениск имеет цилиндрическую форму, поэтому лапласовское давление будет в два раза меньше, чем в капилляре с тем ке радиусом поверхиости жидкости [c.90]

Для учета неправильной формы капилляров вводят коэффициент извилистости б, учитывающий кривизну капилляров, сужения и утолщения в них. Коэффициент извилистости представляет собой произведение коэффициента длины, учитывающего кривизну капилляров, и коэффициента формы, учитывающего сужения и утол" щения. Раздельно эти коэффициенты для большинства реальных тел определить не удается. Коэффициент извилистости с хорошей точностью можно определить экспериментально. Величина б для реальных пористых тел больше единицы с уменьшением размеров пор коэффициент извилистости может достигать несколько единиц. Обычно коэфф1Щиент извилистости является поправкой к длине капилляров. Например, при толщине образца I длина капилляров с учетом коэффициента извилистости равна произведению /б. Пористость пористого тела или порозность порошка с учетом коэффициента извилистости представляют следующим соотношением - [c.134]

В слое зернистого материала капилляры (каналы) имеют слож ную форму. Радиусы менисков зависят от степени заполнения капилляров жидкостью, следовательно, всасывающая способность будет зависеть от насыщенности слоя. Если слой целиком заполнен жидкостью и мениски будут наблюдаться только на его поверхности, то всасывающую способность можно определить, пользуясь понятием гидравлического радиуса Ггидр. [c.139]