Турбина снижение КПД из за отложений

Для барабанных котлов высоких давлений промывку на сниженных параметрах можно успешно совмещать, при необходимости, с промывкой паровой турбины от отложений в ней. В этом убеждает успешный опыт химических очисток паровых турбин на ходу с использованием комплексонов при сниженных нагрузках (см. гл. 14) [c.108]

Из табл. 6.2 также видно, что абсолютные концентрации нормируемых показателей различны для разных давлений и типов установок. Наименьшие концентрации, т. е. самые жесткие нормы, приняты для КЭС с прямоточными котлами, которые обычно оборудуются агрегатами сверхкритических параметров большой единичной мощности. Связанное с загрязнением проточной части таких турбин снижение экономичности и мощности сказывается на энергетическом балансе сильнее, чем аналогичные явления в турбинах меньшей мощности. Уменьшение допустимых концентраций в паре барабанных котлов, работающих на КЭС, по сравнению с котлами тех же параметров,, работающими на ТЭЦ с производственными отборами пара, обусловливается особенностями работы турбин на КЭС и ТЭЦ. Турбины на таких ТЭЦ имеют большие отборы пара и, как правило, работают с переменной нагрузкой. При больших отборах в хвостовую часть турбины поступает меньшее количество пара и, следовательно, меньшее количество примесей. Работа турбины на нестационарных режимах способствует частичному удалению образовавшихся отложений. Наблюдения показывают, что турбины на ТЭЦ заносятся отложениями в меньшей степени, чем турбины тех же начальных параметров, работающие на КЭС. Для предотвращения отложений в турбинах КЭС требуется уменьшить допустимые концентрации примесей в паре, что и отражают действующие нормы. [c.177]

Кремниевая кислота при давлении 23,5 МПа практически не задерживается в котле в виде отложений, в то же время в проточной части ЦВД турбины отложения 5102 могут приводить к снижению экономичности и ограничению ее мощности. В связи с этим наиболее представительно проводить контроль за кремниевой кислотой на блоках СКД ио ее концентрации в остром паре. [c.114]

Неравномерное распределение отложений на поверхности лопаток и по длине проточной части приводит к изменению реактивности ступеней турбины, а следовательно, и изменению усилий, действующих на упорный подшипник. Шероховатость лопаток, искажение профилей каналов и перераспределение тепловых перепадов в ступенях из-за отложений являются причиной заметного снижения экономичности работы турбин, о которой можно судить по изменению внутренних относительных к. п. д. ступеней. Такой контроль является наиболее надежным и требует проведения сравнительно несложных испытаний. [c.105]

Известно, что внутренний относительный к. п. д. можно определить по значениям давлений и температур пара до и после соответствующего отсека турбины. Однако такой метод исследования применим лишь для области перегретого пара. Исследования, проведенные на турбине ВК-100-2, состоящей из двух цилиндров и рассчитанной на исходное давление пара 8,8 МПа и температуру 500°С, показали, что начало заноса отложениями сопровождается более интенсивным снижением внутренних к. п. д. цилиндра высокого давления и турбины в целом по мере роста заноса степень снижения к. п. д. уменьшается (рис. 5-2). [c.105]

При эксплуатации мощных энергоблоков СКД (300— 800 МВт) надежность и экономичность их работы в значительной мере определяются водно-химическим режимом. Увеличение единичной мощности котлов, как правило, ведет к росту локальных тепловых потоков, особенно при сжигании мазута. В этих условиях незначительные отложения на внутренних поверхностях могут вызвать перегрев и разрушение металла труб, омываемых высокими локальными тепловыми потоками. Отложения, образующиеся в проточной части ЦВД мощных турбин, обусловливают ограничение ее мощности и снижение экономичности работы блока в целом. Оптимальный водно-химический режим энергоблока СКД должен обеспечивать надежную эксплуатацию оборудования без проведения химических промывок не менее 8000 ч. [c.125]

Концентрация меди в конденсате за ПНД при таком водном режиме уменьшается в 5—6 раз по сравнению с аммиачно-гидразинным режимом. Уменьшение содержания соединений меди по тракту блока способствует снижению уровня отложений в турбине, где Си является [c.134]

Важным показателем качества газотурбинного топлива является содержание в нем золы. При сгорании топлива зола отлагается в проточной части газовой турбины, в результате проходные сечения между лопатками сужаются, а форма профиля лопаток искажается это ведет к снижению мощности и экономичности газотурбинной установки. Отложение золы на трубках регенераторов причиняет дополнительный ущерб из-за снижения коэффициента теплопередачи. [c.27]

Для применения тяжелых остаточных топлив нужно предусматривать специальные меры для улучшения смесеобразования, снижения нагарообразования, дымления и коррозионной агрессивности коксовых отложений и эрозии направляющего аппарата и лопаток турбины. При установившемся режиме испарение, смесеобразование и сгорание топлива происходят одно- [c.193]

Борьба с образованием отложений в проточной части газовой турбины ведется как за счет улучшения качества топлива (снижение зольности, содержания ароматических углеводородов и др.), так и за счет конструктивного улучшения камер сгорания, форсунок и других деталей газового тракта. [c.194]

После прохождения активной зоны теплоноситель попадает либо в парогенератор в двухконтурных АЭС, либо в турбину в одноконтурных, где его параметры, а также растворимость продуктов коррозии снижаются, образуется твёрдая фаза. Образование твёрдой фазы состоит по крайней мере из двух стадий. Первая стадия — образование коллоидной системы, вторая стадия — коагуляция коллоидов и образование дисперсных частиц. Именно на первой стадии происходит наиболее интенсивное осаждение заряженных коллоидов на поверхности оборудования. Этим объясняется, например, тот факт, что установленные на реакторах ВВЭР-1000 высокотемпературные фильтры с губчатым титаном, имеющие производительность до 100 т/ч каждый, не обеспечили снижение мощности доз излучения на парогенераторах. Основная цель этих фильтров — снижение мощности доз за счёт вывода дисперсных частиц из теплоносителя, которые содержат 80-90% активности. Удаление основной доли активности из теплоносителя не изменило темпы роста и абсолютную величину мощности доз гамма-излучения на поверхностях парогенератора. Рост мощности доз гамма-излучения на поверхностях оборудования определяет процесс осаждения образующейся из истинного раствора новой коллоидной фазы, частицы которой имеют заряд, противоположный заряду продуктов коррозии на поверхности оборудования. Для того чтобы снизить отложение коллоидов на поверхностях оборудования, их надо либо улавливать на фильтрах, что в настоящее время нереально, либо коагулировать. Коагуляцию коллоидов необходимо осуществлять при параметрах теплоносителя на выходе из реактора. В этих условиях наиболее приемлем способ коагуляции, реализуемый путём инжекции в теплоноситель коагулянта. [c.228]

Лишь начавшие развиваться лет тридцать назад процессы синтеза различных веществ из газов под высоким давлением привлекли внимание исследователей к явлению растворимости веществ в газах и к физическим свойствам сжатых газов, В этих синтезах пришлось иметь дело с очисткой, сушкой и конденсацией газов под высоким давлением, причем выяснилось, что явление растворимости веществ в газах сильно осложняет эти процессы. При сжатии газа в компрессорах в сжимаемом газе растворяется масло, применяемое для их смазки. Есть указания, что с этим связано отравление некоторых катализаторов синтеза. С растворимостью веществ в сжатых газах приходится иметь дело и в других процессах техники например, при эксплуатации паросиловых установок высокого давления. Сжатый водяной пар уносит с собой из котлов в растворенном состоянии различные соли, которые затем откладываются на лопатках паровых турбин в местах, где имеет место снижение давления пара. Отложение солей приводит к заметному понижению производительности турбин и вызывает необходимость в механической и химической чистке лопаток. [c.450]

Скопление даже относительно небольшого количества отложений на небольшом участке проточной части турбины создает местное сопротивление, которое может привести к существенному снижению ее мощности. Заметное ограничение мощности турбин высокого давления наблюдается уже при отложении в проточной части их солей в количестве 4—5 кг. [c.171]

Так как нри снижении нагрузки турбины пар после ЦВД всегда перегрет, обычно вплоть до четвертого отбора, то второе объяснение выноса кремнекислых отложений несостоятельно. [c.308]

Промывка влажным паром осуществляется при пониженном давлении и сниженной нагрузке (30—40 % для турбин активного типа). Через специальное увлажнительное устройство в паропровод перед турбиной впрыскивается вода, с помощью которой температура пара для турбин среднего давления постепенно снижается до температуры насыщения, при этом в турбине, работающей с пониженной нагрузкой, образуется влажный пар. Капли влаги, соприкасаясь с загрязненной поверхностью, растворяют легкорастворимые компоненты отложений. На рис. 9.4 схематично показано, как изменяются в процессе промывки турбины параметры пара перед турбиной, количество впрыскиваемой воды и солесодержание конденсата. Промывку турбины ведут до тех пор, пока солесодержание конденсата не сравняется с солесодержанием пара, поступающего в турбину. Выравнивание этих концентраций указывает на прекращение вымывания солевых отложений. Продолжительность промывки турбины зависит от степени ее загрязненности. Чем больше отложений в турбине, тем больше времени требуется на промывку. Чаще всего оно укладывается в интервале 6—12 ч. [c.220]

Промывки турбины под нагрузкой относятся к числу сложных и ответственных операций, осуществляемых на ТЭС. Они разработаны ОРГРЭС [9.3—9.6] и проводятся по специальным технологическим схемам, которые различны для разных типов турбинных установок. Специфические особенности в эти схемы вносят не только начальные параметры, но и тип котлов (барабанные, прямоточные), тепловая схема (блочная или секционированная), вторичный перегрев пара и др. Рациональная периодичность промывки турбин устанавливается на основе технико-экономических расчетов, в которых учитывается, с одной стороны, ущерб, связанный с нарастающим во времени снижением экономичности в связи с образование.м отложений, а с другой стороны, расходы, связанные с проведением промывки. [c.222]

Состояние оборудования системы охлаждения во многом определяет. эффективность работы компрессорного агрегата. Ухудшение теплообмена в промежуточных холодильниках приводит к снижению давления в секциях компрессора, что, вместе с повышением сопротивления холодильников со стороны газа при загрязнениях, обусловливает снижение производительности машины. Отложения в трубках конденсатора приводят к повышению температуры конденсации пара и давления за турбиной, что связано с увеличением расхода пара на турбину. Поэтому в процессе эксплуатации контролируют чистоту поверхностей теплообменных аппаратов. [c.80]

Всеми г примененными методами фазового анализа установлено, что твердые отложения на всех ступенях этой турбины высокого давления представляют механическую смесь кристаллических веществ моногидрата соды, троны, хлористого натрия, магнетита и примесей (силиката натрия, кварца и гематита). Количественное соотношение этих фаз меняется но ступеням. Наиболее отчетливо моногидрат соды выявляется в отложениях со ступеней 1—7 ротора. Содержание троны постепенно возрастает но мере снижения параметров пара в проточной части тУрбины. Очень ярко трона выявляется на рентгенограмме отложения со ступени 5, а в отложениях со ступени 11 ее содержится больше, чем моногидрата соды. Хлористый натрий очень четко выявляется на рентгенограммах отложений со ступеней 3—10. В образцах со ступеней 1, 2 и 11 он отчетливо выявляется только на рентгенограммах сухих остатков водной вытяжки этих отложений. Расчет параметра решетки Na l показывает, что во [c.279]

По этим показателям особенно высокие требования предъявляют к топливам для воздушно-реактивных двигателей. Отложения на форсунках забивают отверстия, ухудшают качество распыления, искривляют факел вплоть до срыва пламени. Нагар, образующийся в камерах сгорания, сиособствует местным перегревам, короблению, а иногда и прогару стенок. Кусочки нагара, ссыпающиеся со стенок камер сгорания, вызывают эрозионный износ лопаток турбины. Для снижения образования отложений и нагара в топливах для воздушно-реактивных двигателей ограничивают содержание ароматических углеводородов (не более 20—22%), фактических смол (не более 5—6 мг/100 мл), серы (не более 0,1 — 0,25%), меркаптановой серы (не более 0,005%). Для этой же цели определяют высоту некоитящего пламени, люминометрическое число, коксуемость, зольность и йодное число. [c.16]

Нейтрально-кислородный водный режим (НКВР) нашел широкое распространение в теплоэнергетике для вод с удельной электрической проводимостью не выше 0,2-10 См/м. На энергоблоках, работающих на НКВР, наблюдается (по сравнению с АГВР) снижение количества рыхлых отложений в котлах и турбине, рост длительности межпромывочного периода котла и фильтроциклов, уменьшение концентрации железа в питательной воде до 4—5 мкг/кг [10]. [c.174]

Важное значение имеет склонность топлив к образованию твердых отложений (нагаров) на поверхностях камер сгорания. Такие отложения ухудшают теплопроводность и вызывают местные перегревы и коробление металла камеры сгорания. Нагарообразование может привести к закоксовыванию отверстий в жаровой трубе, через которые поступает в камеру вторичный воздух для снижения температуры газового потока. При отложении нагара на форсунках нарушается нормальное распыливание топлива и форма факела распыла, нарушается также распределение топлива по камере сгорания и появляется повышенная дымность отработавших газов. И, наконец, частички нагара могут отделяться от стенок камер сгорания и уноситьсц газовым потоком. Такие твердые частицы вызывают эрозию лопаток газовой турбины двигателя. [c.181]

Испытания показали, что сернистые мазуты, содержащие до 0,01% ванадия, и малосернистые мазуты, содержащие до 0,005% ванадия, из-за сильной коррозии не могут быть топливом для газовых турбин. В качестве топлив рекомендованы ди-стиллятные фракции с температурой конца кийения 480°С, получаемые из продуктов прямой перегонки, а также фракций вторичного происхождения. Снижение общего количества зольных отложений в камерах сгорания достигают за счет обессо-ливания нефтей, взятых в переработку, и водной промывки топлив. При обессоливанпи нефтей снижаются их зольность и концентрация в них натрия. При промывке топлив извлекаются золообразующие вещества, что позволяет снизить зольность в несколько раз. Уменьшение количества зольных отложений и изменение их состава ведут к снижению коррозионного поражения металлических поверхностей в газовых турбинах и топочных устройствах. Несмотря на трудности извлечения ванадия из нефтей, полагают, что со временем нефти станут основным источником ванадия и некоторых других металлов для многих отраслей промышленности. [c.198]

Графики качественно показывают, что нри резком снижении нагрузки турбины и соответствующем понижении давления пара по ступеням происходит интенсивный вынос кремнекислых отложений из ЦВД (см., например, фиг. 2, 23—30 октября 1954 г.). В этот период испытания концентрация кремниевой кислоты в паре после ЦВД повышалась до 18— 26 мг кг, в то время как перед турбиной концентрация ее в паре колебалась п пределах 0.05—0,20 мг кг. Так как нагрузка турбины изменялась, то вынос кремнекислых отложений из ЦВД продолжался вплоть до 13 ноября 1954 г. При повышении нагрузки турбины до 140—150 мгвт кремниевая кислота снова начала отлагаться в проточной части турбины. [c.302]

Выше отмечалось, что наряду с исследованием кремнеотлагающей способности пара в турбине были проведены параллельные длительные опыты (каждый продолжительностью около трех суток) с ионитовыми фильтрами по определению солеотлагающей способности пара. Результаты исследований приведены на графиках фиг. 7 и 8. Эти графики показывают, что при солесодержании пара на входе в турбину 0,015—0,020 мг кг отложения солей в турбине не наблюдается, за исключением незначительного выиадения и некоторого выноса сульфатов (см. фиг. 7). Было обнаружено также, что при снижении нагрузки турбины происходит [c.309]

Таким образом, в результате впервые проведенных исследований было установлено, что нри снижении нагрузки турбины основная масса солей и кремнекислых отложений выносится из проточной части с отборным наром и вновь возвращается в питательный тракт. Тогда возникла мысль о целесообразности сепарации вланшого отборного нара и удаления из цикла загрязненного кремниевой кислотой и солями сенарата. [c.310]

Исследования солеотлагающей и кремнеотлагающей способности нара в турбине показали, что при резких снижениях нагрузки турбины происходит вынос с паром солей и кремнекислых отложений преимущественно в линии отборного пара. [c.310]

По американским данным, при толщине отложений 0,025—0,075 мм на лопатках ЦВД турбины, работающей с параметрами пара 12 МПа и 538 С, внутренний к.п.д. снижается на 1—3%. По данным Союзтехэнерго [11], отложение 1 кг солей в ЦВД турбины К-ЮО-90 приводит к снижению к. п. д. этого отсека на 1 % (абсолютный). В производстве аммиака, использующем водяной пар в качестве сырья, загрязнение его (пара) солями нередко приводит к спеканию и засолению катализаторов [2]. В связи с этим нормы качества пара определяются из соображений предотвращения отложений в турбине, спекания и засоления катализаторов в производствах, использующих пар в качестве сырья. [c.474]

Коррекционная обработка. Коррекционная обработка воды направлена на снижение интенсивности коррозионных процессов и отложения оксидов конст-рзгкциониых материалов в котле и турбине. [c.485]

Отложения, образующиеся в проточной части турбин, как правило, не вызывают аварийных остановов этих агрегатов, но оказывают существенное влияние на экономичность их работы. При накапливании отложений происходит снижение относительного внутреннего КПД турбины, возникает шероховатость поверхности лопаточного аппарата, уменьшаются про.ходные сечения для пара и в результате падает мощность турбины, сокращается подача энергии потребителям. Уже при небольших количествах отложений в турбинах ощутимо уменьшаются их КПД. Так, снижение КПД на 1—2 % наблюдалось у конденсационных турбин мощностью 100 МВт при накапливании всего 1 кг отложений в их проточной. части. У турбин мощностью 300 МВт при накап.тавании 1 кг отложений КПД снижался примерно на 0,5—1,0 %. [c.21]

Зная концентрации примесей в перегретом паре и его количество, поступающее в турбину за тот или иной промежуток времени, можно подсчитать общее количество веществ, внесенных паром в турбину. Сравнивая эту величину с количеством отложений, накопившихся в турбине за тот же промежуток времени, всегда убеждаются в том, что в турбине задерживается совсем малая часть поступивших примесей. Замечено, что доля окислов меди и железа, отлагающихся в турбинах СКП, зависит от режима работы энергоблока. При частых остановах и пусках эта доля составляет 1—3 %, при увеличении периодов безостановочной работы блока она повышается до 10 %. Эксплуатационными наблюдениями установлено также, что в периоды быстрого снижения нагрузки, при пусках и остановах турбин происходит частичное удаление отложений из проточной части с повышением выноса примесей в отборы и в конденсатор. Это касается как окислов железа и меди, так и других компонентов отложений (Ма2504, ЗЮг и др.). [c.173]

Для количественной оценки снижения экономичности турбины при заносе ее проточной части отложениями прибегают к наблюдению за изменением внутреннего относительного КПД отдельных групп ступеней турбины [6.2, 6.3]. Такой контроль является достаточно нздежным и требует проведения относительно несложных измерений пзраметров пара перед турбиной и после соответствующих ее ступеней. Этим методом можно выявить даже небольшое загрязнение турбины. Другой метод, основанный на контроле давления по ступеням, требует фиксирования не только давления, но и рзсходз пзра по ступеням. При ограниченной точности эксплуатационных приборов этим методом обнаруживаются лишь значительные заносы турбин [6.4]. [c.174]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология