Трение дорожка

Существенно влияет предел прочности на подтекание смазок к трущимся деталям. Например, при работе шариковых и роликовых подшипников смазка выдавливается телами качения в стороны. Обратный процесс поступления смазки на дорожки качения (за счет вибрации, перемещения смазки в корпусе узла трения) может происходить лишь при не слишком высоком ее пределе прочности. [c.276]

В начале вращения крестовины масло (смазка) выбрасывается на дорожку качения. Избыток смазочного материала стекает. На дорожке остается лишь тонкий слой смазочного материала. Прибор оборудован микроскопом, позволяющим вести наблюдения за состоянием смазочного материала в зоне трения в течение всего испытания. [c.324]

Конструктивное исполнение скользящих контактов может быть различным, что особенно характерно для слаботочных контактов. При электрическом взаимодействии с вращающимися объектами наиболее распространенными конструкциями являются "щетка - коллектор" и "щетка -контактное кольцо". В первом случае разнополярные щетки скользят по одной дорожке трения, а во втором - по разным кольцам. При передаче информации только одной полярности используют обычно одно контактное кольцо. В некоторых случаях контактные кольца не применяют, а щетка взаимодействует непосредственно с электропроводящей перемещающейся деталью ОК или деталью (например, валом), на которой закреплен ОК. [c.468]

Контроль разрушения смазочного слоя в узлах трения. Обычно о разрушении смазочного слоя на поверхности трения судят по изменению силы трения, температуры, скорости изнашивания или по виду дорожки трения. В последнем случае требуется остановка агрегата, разборка узла трения и исследование поверхностей трущихся деталей. АЭ-методы в этих случаях обладают очевидными преимуществами, позволяя определить момент появления разрушения на поверхностях трения, степень этого разрушения и относительную площадь разрушения покрытий. [c.188]

Фс — коэффициент сцепления шины с сухим покрытием [(, — коэффициент динамической вязкости жидкости /г — толщина слоя жидкости, равная средней высоте неровностей дорожного покрытия, при которой возникает сухое трение /1о — начальная толщина слоя жидкости т — средний (по беговой дорожке) коэффициент выдавливания (определяется в зависимости от формы выступов р — коэффициент овальности контакта, который находят по уравнению [c.115]

Карательные напряжения возникают и в контакте неподвижного колеса в результате изгиба беговой дорожки в зоне контакта, где под действием радиальной нагрузки кривизна беговой части шины уменьшается (протектор прижимается к плоской опоре). При этом наружные слои шины, и прежде всего протектор, сжимаются, а внутренние — каркас — растягиваются. В результате этого элементы протектора перемещаются в направлении к центру контакта шины с дорогой до тех пор, пока деформирующие силы не будут уравновешены сопротивлением сжатию и силами трения протектора относительно дороги. Схема распределения касательных сил но площади контакта неподвижной шины [316] показана на рис. 6.6. Распределения касательных сил в зонах контакта ведомого и неподвижного колеса аналогичны. [c.132]

При изменении кривизны беговой дорожки изменяются значения ту7 T ty yi т- е. распределение по ширине беговой дорожки максимальных контактных касательных напряжений х у, ty, длины контакта Ху, толщины протектора hy. Задача выбора радиуса кривизны в работе [403] рассматривается как задача нахождения такого распределения указанных па аметров, нри котором достигается наименьшая работа трения. При этом учитывается основанное на эксперименте положение о том, что с изменением радиуса р кривизны изменяется распределение напряжений Тту, но средние по ширине беговой дорожки значения и xi остаются постоянными. [c.193]

Таким образом, работа трения по центру беговой дорожки снижается при повышении радиуса кривизны протектора до определенного значения отношение радиуса к ширине профиля шины р В = = 1,7—2 р = 300—350 мм — для легковых и р = 400—500 мм — для грузовых шин) и пе изменяется при дальнейшем повышении радиуса р. Результаты испытаний шин с различной кривизной протектора, приведенные выше, согласуются с этим положением. [c.196]

Учитывая влияние радиуса кривизны беговой дорожки на теплообразование, работу трения в контакте и сцепление с дорогой, можно считать, что значения радиуса р, выбранные, исходя из задачи снижения интенсивности износа по центру протектора, будут удовлетворять и другим требованиям. [c.197]

Подшипник работает хорошо. Волнообразный износ дорожки качения внутреннего кольца отсутствует. Небольшой эксцентричный износ наружного кольца. В общем поверхности трения в хорошем состоянии [c.263]

О недостаточной жесткости вала свидетельствует большая ширина дорожки трения на нижнем вращающемся кольце торцового уплотнения. Если в этом случае причиной отказа уплотнения явился износ нижней пары трения, то необходимо принять меры к снижению угловых колебаний вала в районе торцового уплотнения. Наиболее простым способом уменьшения вынужденных колебаний вала является установка нижней опоры. При невозможности установки нижней опоры необходимо максимально приблизить подшипниковую опору к торцовому уплотнению. [c.66]

Как видно, в уравнениях (15 и 16) и (18 и 19) отражены основные факторы, влияющие на износ внешние нагрузки, свойства материала беговой дорожки катка, шероховатость опоры, коэффициент трения, конструктивные параметры. [c.65]

Специально вопрос о соотношении деформационной и адгезионной составляющих силы трения рассмотрен в работе Курицыной и Истомина [4], на которой мы остановимся более детально. Они исследовали трение сферического ползуна по гладкой плоскости. В качестве ползуна использовался шарик диаметром 6 мм из хромистой закаленной стали с обработкой поверхности уЮ- По ширине дорожки трения 6 определялась площадь фактического контакта 5 = 6 /127 , где Я — радиус шарика. Адгезионная составляющая силы трения определялась по уменьшению суммарной силы трения благодаря смазке поверхностей. При одинаковой нагрузке ширина [c.60]

Рис. 3.4. Зависимость деформационной составляющей силы трения от ширины дорожки трения Ь [4]

Рис. 3.5. Зависимость адгезионной составляющей силы трения от квадрата ширины дорожки [4]

Опыты Истомина и Курицыной относятся к условиям, при которых дорожка трения образуется в результате развития медленной вынужденноэластической деформации. В этой области достаточно большие механические потери. Эти потери на гистерезис при упругой деформации являются отличительной особенностью трения полимеров в стеклообразном состоянии. У металлов потери такого рода пренебрежимо малы. При трении гладких поверхностей деформационные потери незначительны по сравнению с потерями на разрушение адгезионных связей. [c.62]

Наблюдение за дорожкой трения показало, что она наиболее ярко выражена (глубокая дорожка) у полимеров, скользящих плавно, т. е. у фторопласта-4 и полиэтилена. Дорожка трения со временем восстанавливается, но у фторопласта-4 очень слабо. Замечено, что при скольжении модуль упругости Е возрастает. Инте- [c.74]

Покрытие пола должно обладать хорошими тепло-, звукоизоляционными свойствами, высокими износостойкостью и коэффициентом трения, быть устойчивым к воздействию масла и бензина, сохранять свои свойства в широком интервале температур. Материал для покрытия пола должен быть водонепроницаемым и устойчивым к воздействию плесневых грибков, так как гниение и набухание в воде покрытия пола неизбежно приводит к коррозии и ускоренному разрушению днища автомобиля. Кроме перечисленных технических свойств покрытие пола должно иметь высокие эстетические качества и гармонировать с другими интерьер-ными материалами, применяемыми в автомобиле. Для покрытия пола автомобиля используются формованные детали либо рулонные материалы на основе различных полимеров. Наибольшее распространение получили резиновые формовые ковры и дорожки, алкидный и поливинилхлоридный линолеумы с гладкой поверхностью, поливинилхлоридный рифленый линолеум автолин , текстильные ковровые материалы. [c.228]

Звенья гусениц тракторов также имеют различный характер разрушения поверхности беговой дорожки. На глинистых грунтах беговая дорожка звеньев изнашивается главным образом в результате многократного пластического передефор-мирования поверхностного слоя металла при больших контактных напряжениях смятия в зоне пары опорный каток — звено гусеницы. Изнашиваемая поверхность имеет кратеры — очаги усталостного выкрашивания или отслаивания диаметром до 1 мм, а также царапины шириной 0,1—0,2 мм. В,ид разрушенной поверхности при работе звеньев с гравелистой прослойкой аналогичен описаннохму выше, но диаметр кратеров—очагов усталостного выкрашивания или отслаивания слоев металла увеличивается до 2—4 мм. При этом чем больше срок работы звеньев на гравелистых грунтах, тем больше размер кратеров и их количество на поверхности трения. Появляются также царапины размером в поперечнике до 0,5-0,6 мм. [c.171]

Момент трения на участке в—г кривой уменьшается в результате вытекания (вытеснения) из зоны трения избытка смазочного материала. На участке г—д кривой тела и дорожки качения смаза ы тоиксй, видимой в микроскоп пленкой масла (смазки). Ко времени, соответствующему точке д, видимая смазочная пленка на дорожке качения отсутствует. Участок д—е кривой соответствует сухому трению качения. [c.324]

На уплотнительных кольцах из углеродных материалов дорожка трения делается уже, чем на сопряженном кольце из металла или высокотвердого материала, во избежание врезанця более твердого кольца в мягкое. При применении пары из одноименных углеродных материалов дорожки трения на вращающемся и неподвижном кольце выполняются одной ширины. Во всех случаях острые кромки на дорожке трения колец из углеродных материалов не скашиваются во избежание раскрытия пары рабочим давлением среды и предотвращения попадания случайных абразивных частиц в зону трения. [c.164]

Подшипники качения снижают пусковое трение по сравнению с пол-шинниками скольжения, но их детали (ролики, шарики и т. д.) все же несколько проскальзывают по сепараторам и дорожкам качения. Поэтому они требуют смазки, для чего обычно применяют консистентные смазки. Большие скорости, миниатюризация и весьма низкие или весьма высокие рабочие температуры дополнительно повышают требования, предъявляемые к смазочным материалам для таких подшипников. Применяемые смазки должны обладать достаточно высокой консистенцией, чтобы не вытека гь-из подшипника даже в условиях интенсивного перемешивания, нагрева и окисления, и в то же время быть достаточно текучими в условиях сдвига, во вращающемся подшиннике, чтобы обеспечивать непрерывную смазку трущихся поверхностей. [c.131]

Шутеру и Тейбору удалось показать, что результаты, полученные при нагрузках выше 100 Г, подтверждают адгезионный механизм трения пластмасс. Для первых восьми полимеров, перечисленных выше, была измерена прочность при сдвиге. Полученная величина сравнивалась с силой сдвига на единицу площади контакта во время скольжения. Сила сдвига рассчитывалась по коэффициенту ц и ширине дорожки трения, размер которой определялся с учетом величины обратимой эластической деформации пластмассы. Обе величины, измеренная и рассчитанная, хорошо согласовывались друг с другом и не отличались больше чем в 2 раза для всех полимеров за исключением политетрафторэтилена. Рассчитанная сила сдвига для этого полимера была значительно меньше ее измеренного значения. Авторы считают, что в случае политетрафторэтилена сдвиг в соединениях происходит преимущественно на границе раздела, а не в объеме материала. Кроме того, тот же самый порядок величин трения наблюдался при скольжении пластмасс по более твердому материалу, при этом коэффициент трения определялся прочностью при сдвиге и пределом текучести пластмассы. Наоборот, при скольжении пластмассы по более мягкому материалу, например индию, трение определялось свойствами более мягкого материала. И, наконец, наблюдался заметный перенос мягкого материала на твердый. Это указывает на высокую адгезию и осуществление сдвига в объеме более мягкого материала. [c.311]

Саммерс-Смит исследовал трение по найлону, поверхность которого была подготовлена для испытания тремя различными способами. В первом случае образец был отформован при 30 °С, во втором — при 100 °С, в третьем случае поверхность была приготовлена путем снятия с образца, отформованного при 90 °С, слоя толщиной 1,5 мм. Коэффициенты трения, которые измерялись при скорости скольжения 0,08 ои/сек, оказались соответственно равными 0,70 0,65 и 0,45. Однако при старении пластмассы при высоких температурах коэффициент для двух первых образцов быстро уменьшался, старение пластмассы при 20 °С приводило к менее резкому уменьшению трения. Предполагается, что наблюдаемые различия в Hk связаны с величиной кристаллов, которые были наименьшими на поверхности, образованной холодным формованием, и наибольшими на поверхности, полученной механическим резанием. Если это предположение правильно, эти результаты указывают на рост зерен найлона в случае старения формованной поверхности даже при комнатной температуре. При дальнейшем испытании, и это более важно, было установлено, что при повторных проходах ползуна по той же самой дорожке, коэффициент увеличивается на поверхности, полученной механическим резанием, и уменьшается на поверхности, образованной формованием. В конечном итоге во всех случаях была получена одна и та же величина — 0,5. [c.318]

На фиг. 3 показан вид части истертой поверхности (представлены различные участки одной и той же дорожки трения. Нагрузка увеличивается от правого изображения к левому. Разрушение ограничено теми участками трущихся поверхностей, в которых происходили прилипание ) и проскальзывание ). На фиг. 4 показано поперечное сжатое сечение. (Микросктруктура сильно изменилась электронная михгрофотография изображает структуру светлых (Х 20 ООО) и темных ( X 10 ООО) участков.) [c.55]

Требования к протекторным резинам дифференцируются в зависимости от типа и размеров шин и условий их эксплуатации.С увеличением размера шин повышаются требования к упругогистерезисным свойствам протектора и к прочности связи протектора с брекером. Основное требование к резинам для беговой дорожки легковых шин — это высокое сцепление с мокрой дорогой. В соответствии с этим для легковых ши н с целью повышения коэффициента трения резин на мокрой поверхности [188] допускается некоторое увеличение гистерезиса. [c.112]

В работе [403] исследовали влияние радиуса кривизны на работу трения в зоне контакта шины, которую определяли но формулам (6.13), (6.17) и (6.18). Было предложено рарсчитывать работу трения в окружных х ечениях протектора, удаленных на разное расстояние от центра беговой дорожки, при заданных распределениях напряжений и геометрических параметров. [c.192]

Суммарная по ширине беуовой дорожки работа трения может быть определена из условия [c.194]

Двучленный закон Дерягина (1934) учитывает наряду с внешней нагрузкой N также и силы мо.лекулярного сцепления iV , возникающие в местах истинного контакта соприкасающихся тел F = где — равнодействующая сил молекулярного притяжения, пропорциональная обычно ггло-щади истинного контакта. Закон Боудэпа (1947), применимый гл. обр. к пластичным телам (металлам), связывает силу Т. с напряжением среза и пределом текучести наибо.лсе мягкого пз двух трущихся тел f=h T-fS P, где S — площадь контакта, X — напряжение среза, S — поперечное сечение дорожки трения п Р — преде.п текучести. [c.123]

Твердые смазки можно применять в виде тонких покрытий, в качестве структурных составляющих подшипниковых сплавов, в конструкционных материалах, для пропитки слоистых пластиков и др. На рис. 81 показано несколько узлов трения, в которых использованы твердые смазки, в том числе подшипник качения (твердое смазочное покрытие нанесено на дорожки качения и на поверхность сепаратора) сферический подшипник скольжения (политетрафторэтиленовая пленка располагается между наружным и внутренним кольцами) подшипник скольжения (смазочные брикеты, содержащие дисульфид молибдена, прижимаются пружиной к по-ьерхности вала) углерод— графитная смесь при помощи буксы прижимается к трущейся поверхности вала. [c.285]

В обоих случаях плиту следует смещать относительно оси шпинделя танка таким образом, чтобы рабочая поверхность выходила за пределы Ш1ТЫ на ширину дорожки трения. В момент выхода рабочей поверхности за кромку плиты происходит поворот кольца вокруг своей оси, в результате чего обеспечивается равномерность притирки. [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология