Резина модуль сдвига

Рис. 8.6. Температурная зависимость модуля сдвига О для резины на основе НК [1, с. 240].

Рис. 2. Зависимость комп,лексного динамич. модуля сдвига G резины на основе бутилкаучука с различным содержанием сажи тина HAF от амплитуды динамич. деформации а — для вещественной составляющей модуля G б — для мнимой составляющей G" содержание сажи (в % по объему) 1 — 28,8 2 — 23,2 3 — 20,2 4 — 16,8 5 — 9,2 (1 аин/сж =

Для деформации, протекающей без изменения объема, модуль сдвига связан с модулем растяжения Е выражением С= 113)Е. (Из условия постоянства объема при деформации следует, что для резин коэффициент Пуассона ц, связывающий удлинение образца [c.305]

О — модуль сдвига резины, кгс/см -, [c.13]

Модуль продольной упругости резины примерно в 6,5 раза превышает модуль сдвига и зависит от сорта резины. На рис. 305 приведена зависимость модуля продольной упругости от твердости (в условных единицах). Модуль упругости резины зависит от относительной деформации, что, однако, можно не учитывать, если эта деформация незначительна [c.435]

При увеличении деформации значения статического и динамического модуля упругости несколько снижаются, что объясняется мягкой силовой характеристикой резины при сдвиге. Аналогичное влияние оказывает и нагрев резины в процессе деформации. С повышением температуры нагрева динамический модуль упругости уменьшается, т. е. резина становится более мягкой . Наиболее объективной оценкой величины внутренних сопротивлений является непосредственное определение экспериментальным путем количества энергии, рассеиваемой в течение каждого цикла деформации. Величина этой энергии может быть найдена пут ем регистрации действительной петли гистерезиса. [c.135]

Механические свойства частично-кристаллических полимеров ниже температуры Т, сильно зависят от их степени кристалличности. Чем выше кристалличность полимера, тем больше его хрупкость. Модуль сдвига высококристаллических полимеров достигает 10- МПа и практически не зависит от времени. При температуре выше Т,п модули частично-кр1 сталлических полимеров измерить трудно, потому что в отличие от аморфных полимеров они превращаются в жидкости, обладающие практически постоянной энергией активации вязкого течения. Только при очень большой молекулярной массе их поведение напоминает поведение резин. [c.258]

О — динамический модуль сдвига резины Лпр — приведенная толщина стенки шины, определяемая [c.123]

Поскольку сложная модель предназначена в основном для анализа влияния различных конструктивных параметров шины на износ протектора, ограничимся учетом только самых главных свойств материала протектора. Так, для характеристики упругих свойств принят один параметр — модуль сдвига резины О при малых деформациях. Взаимодействие протектора с опорной поверхностью характеризуется также только коэффициентом трения ц. Таким образом, не учитываются важные вязкоупругие свойства материала и существенное изменение коэффициента трения [I в зависимости от телшературы и скорости скольжения. [c.144]

Эти свойства характеризуются рядом констант углом между нитями перекрещивающихся слоев, жесткостью в направлении нитей, модулем сдвига резины, коэффициентами поперечной деформации. [c.7]

Были изучены методы определения величины напряжений сдвига в резиновых прослойках. Так, было установлено , что режим нагружения резины и корда зависит от параметра тЕ ЮЬ, равного отношению жесткости кордных слоев к жесткости резины (п — число слоев I — плотность нитей Ек — модуль корда С — модуль сдвига резины Л — толщина). [c.12]

Напряжения на границе адгезив — резина могут быть оценены по модулю резины при сдвиге. [c.19]

Рис.. ill. Влияние частоты деформации на зависимость модуля сдвига G от амплитуды деформации для резины из бутилкаучука, содержащей сажи H.4F

Для полной характеристики упругих свойств чистых невязких жидкостей и газов достаточно, если известен модуль объемной упругости или обратная ему величина—коэффициент сжимаемости, так как другие показатели— модуль сдвига и период релаксации— для них крайне малы (практически равны нулю). Для твердых же тел, а также для всевозможных переходных систем (от истинно-твердых до истинно-жидких) наиболее полной характеристикой механических свойств (упругости, пластичности, вязкости) являются сдвиговые деформации, т. е. модуль сдвига, а также период релаксации. Нас именно и интересуют переходные системы, к которым относятся высокомолекулярные вещества типа каучука, резины, пластмасс и их растворы, а также структурированные дисперсные системы, особенно типа студней, и обычные коллоидные растворы. В табл. 7 и 8 приведены сравнительные данные по значениям модуля сдвига g и периода релаксации т для различных веществ. [c.204]

При одноосном растяжении Я,1 = Я Яг Яз = 1/]/Х и в этом случае уравнение (111.12) преобразуется в соотношение (111.11). Уравнение (111.11) находит ограниченное применение, поскольку оно описывает механические свойства резин в весьма узком интервале деформаций. В это уравнение входит только один параметр материала (модуль сдвига G). В числе других однопараметрических уравнений получили распространение уравнение Бартенева [c.196]

О — модуль сдвига резины к — расстояние между нитями. [c.45]

На рис. 1 представлена зависимость динамического модуля сдвига О и так называемого модуля потерь О" (G"=G tg ф), характеризующего внутреннее трение резины, от удвоенной амплитуды деформации при испытаниях в условиях основного (или так называемого отнулевого) цикла [2]. [c.160]

Между статическим модулем сдвига О и твердостью резины, измеренной по твердомеру ТМ-2, имеется зависимость [c.18]

Характерной особенностью наполненных резин является падение динамического модуля сдвига О с увеличением амплитуды деформации по уравнению [c.138]

О—модуль сдвига резины при малых деформациях. t — длительность деформации. [c.18]

Здесь а — напряжения при сжатии, — относительное сокращение образца, кй — фактор формы — отношение площади основания недеформированного образца к его боковой поверхности, С — модуль сдвига резины, связанный с модулем Юнга и коэфициентом Пуассона V- соотношением =20(1+>). [c.193]

На рис. 3.17 показана температурная зависимость динамического модуля сдвига при деформациях ниже критической точки Со (см. рис. З.1.). Сплошные кривые соответствуют образцам, полученным из смесей, подвергнутых термической обработке. Сравнивая результаты, полученные при одних и тех же дозировках сажи, можно видеть, что применение тепловой обработки понижает модуль вулканизата. С повышением температуры испытания модуль уменьшается, причем степень уменьшения зависит от концентрации сажи. С увеличением деформации модуль сдвига все в меньшей степени зависит от температуры, а i в исследованных пределах фактически не зависит от температуры. Это показано на рис. 3.18 для резины, содержащей 32 объем, п сажи HAF. Необходимо отметить, что модуль ненаполненной резины увеличивается с повышением температуры, что согласуется с кинетической теорией [c.88]

При нормальном наполнении резин общего назначения Go примерно на два порядка больше, чем для ненаполненных вулканизатов. В то же время G , тех же наполненных резин превышает не более чем на один порядок значение этого показателя для ненаполненных вулканизатов. В табл. 3.1 приведены значения Go и G для вулканизатов бутилкаучука, содержащих сажу HAF. Величина G o определяется факторами 2 и 3, упомянутыми выше структурный фактор 1 не оказывает влияния на этот показатель. Другими словами, все сажевые структуры разрушаются при определении G . Величина Go — Got характеризует вклад структурного фактора в действительную часть модуля сдвига, а G — G является мерой сажевой структуры, не разрушенной при данной амплитуде деформации, соответствующей определенному значению G. Из рис. 3.1 видно, что для структурных саж при малых амплитудах деформации этот вклад составляет основную часть динамического модуля. [c.75]

Выше была рассмотрена зависимость динамического модуля сдвига от амплитуды деформаций (см. раздел А данной главы) для вулканизатов саженаполненных резин. Было показано также, [c.81]

Вязкостная компонента комплексного модуля сдвига наполненных резин почти целиком определяется долей структуры , разрушающейся при динамических испытаниях. [c.82]

На рис. 3.20 качественно интерпретированы кривые рис. 3.1 и 3.4, характеризующие зависимость модуля сдвига от амплитуды деформации в свете трех факторов, перечисленных с разделе II настоящей главы. Количественно различие между G ненаполненных резин и Go, наполненных можно выразить так [c.91]

Экспериментальные результаты. Сделав вывод о том, что структурный фактор (1), упоминавшийся в разделе II настоящей главы, обусловлен физической структурой, образованной частицами наполнителя, можно предположить, что эта структура должна быть более заметной, если каучук заменить, например, низкомолекулярной жидкостью. Это подтверждено следующим экспериментом. Были приготовлены в лабораторном смесителе смеси сажи с н-деканом или жидким парафином. Из рис. 3.24 видно, что действительная компонента модуля систем сажа — жидкость сравнима с модулем наполненных вулканизатов. Сопоставимость результатов становится еще более очевидной, если графически изобразить зависимость не от амплитуды, а от работы деформации (рис. 3.25) при этом для сравнения с зависимостью (С — 0 )/(Со — С ) от работы деформации, изображенной на рис. 3.15, при построении графика 3.25 значение 0 систем наполнитель — жидкость принято равным нулю. Смеси наполнитель — жидкость позволяют визуально представить сажевую структуру вулканизатов при концентрациях наполнителя, равных обычно применяемым в резинах, эти смеси совершенно жесткие, образцы сохраняют свою форму неограниченное время п эластичны при деформациях по крайней мере в несколько процентов. Модуль сдвига этих систем соответствует рассчитанному по уравнению (3.20), если принять А = дин-см, а Н — в пределах между 5 и 20 А. [c.101]

Прибор для измерения динамических параметров резины и резиноподобных материалов (рис. 9-31) позволяет производить измерение механических параметров резины — модуля сдвига и ко1эффициента потерь при сдвиге (тангенс угла механических потерь) — в диапазоне частот от 5 до 50 кгц. [c.213]

К резинам для каркаса [ ред ьявляются следующие требовании пь[сокая г1роч ность связи с тканью или металлом и обкладочной резиной, низкие модули сдвига и тпердость, высокие сопротивление раздиру и прочность при растяжении для предотвращения [c.187]

Необходимо учитывать, что механические характеристики резиновых деталей одной партии изготовления отличаются в пределах до 20%. Частота и амплитуда их деформаций оказывают влияние на динамический модуль. Однако, в сравнительно узких пределах нет заметного изменения динамического модуля упругости, что наблюдается при больших частотах деформации. При значительном возрастании частоты происходит увеличение модуля сдвига. Скорость распространения упругого импз льса для амортизационных резин находится в пределах 50—100 м/сек. Гистеризисные явления, происходящие в резине при динамических деформациях, еще мало изучены. Практически не выявлены зависимости внутренних гистерезисных сопротивлений от амплитуды и частоты деформаций. [c.135]

Приведенные выше показатели нагруженности относятся к резинам, имеюшим модуль сдвига 0=4—5 кгс/см . [c.20]

Большинство исследователей считает, что на поверхности частиц активных наполнителей происходит адсорбция молекул каучука и определенная их ориентация, способствующая упрочению полимера. Большое значение придается также прочностным свойствам структурной сетки, на важную роль которой в поведении резины указывают многие данные по диэлектрическим свойствам, деформационным испытаниям и др. Не по,-теряли интерес и результаты опытов Штамбергера, наблюдавшего желатинирование бензиновых растворов мастицирован-ного каучука при введении в них газовой сажи [584]. Пейн [585] установил, что суспензии сажи в углеводородах (пасты) при концентрации дисперсной фазы 30% характеризуются модулем сдвига порядка 10 дн1см . Однако попытки уточнения вклада различных взаимодействий (наполнитель — наполнитель, полимер — наполнитель и полимер — полимер) в характеристике прочности системы встречают большие трудности. [c.135]

На основании изложенного представляется возможным предложить модели, которые можно использовать для количественного описания свойств наполненной резины с любым из двух типов тонкодисперсного наполнителя (сажа и мел) при любой степени наполнения до 36 объемн.%. Для построения этих моделей используются количественные данные, полученные при измерении динамического модуля сдвига, но сраведливость рассуждения не зависит от типа используемой деформации. Для инертных наполнителей (мел) существует только гидродинамический эффект, обозначенный здесь как / (/, с), предсказанный теорией Ван-дер-Пола и, менее точно, другими авторами. Модуль резин, усиленных наполнителями, к которым относится сажа, определяется не только гидродинамическим эффектом. На эти системы оказывают влияние и два других фактора, один из которых обусловлен наличием прочных связей между каучуком и наполнителем и обозначается здесь как Р (Л). Он определяется [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология